Princippet om galvaniseringsproces af portventil diskuteres
Hovedårsagen til revner i kraftværkets ventillegemer ved spraysvejsning af koboltbaseret legering er normalt høj ventilstivhed. I svejseoperationen genererer lysbuen en solubiliseringspool, som fortsætter med at smelte og opvarme svejsepositionen, og temperaturen falder hurtigt efter svejsning, og det smeltede metal kondenserer for at producere svejsning. Hvis opvarmningstemperaturen er lav, skal svejselagets temperatur reduceres hurtigt. Under forudsætningen af hurtig afkøling af svejselaget er krympningshastigheden af svejselaget hurtigere end krympningshastigheden af ventillegemet. Under påvirkningen af en sådan spænding danner svejselaget og det originale materiale hurtigt en indre trækspænding, og svejselaget revner. Arbejdstilstanden for kraftværksventilen er generelt 540¡æ højtemperaturdamp, så hovedmaterialet i portventilen er 25 eller 12crmov, ventilhus.. Arbejdstilstanden for kraftværksventilen er generelt 540¡æ højtemperaturdamp, så hovedmaterialet i portventilen er 25 eller 12crmov, og råmaterialet til ventilhusspraysvejsning er koboltbaseret legering d802(sti6) svejsetråd.
d802 matcher edcocr -A i gb984-specifikationen, hvilket svarer til ercocr -A i aws.
d802 råmaterialer kan kontinuerligt åbnes og lukkes fra ultrahøjt tryk og høj temperatur arbejde, med fremragende slidstyrke, slagfasthed, oxidationsbestandighed, korrosionsbestandighed og kavitationsbestandighed.
Svejsemetallet i ErCoCr-A elektrode og fyldtrådsbeklædning i Aws-specifikationen er kendetegnet ved en subeutektisk mekanisme bestående af omkring 13 % kromcementit eutektisk netværk fordelt i Cochromium-wolfram-ion krystalsubstratet. Resultatet er en perfekt blanding af råmaterialets modstandsdygtighed over for lav belastningsskader og den nødvendige sejhed for at modstå påvirkningen af visse typer procesflow.
Koboltlegering har god modstandsdygtighed over for metal-metalslid, især ridsebestandighed under høj belastning.
Den stærke legeringssammensætning i substratet kan give bedre korrosionsbestandighed og oxidationsbestandighed.
Når det smeltede metal af kobolt-baseret legering er i varm tilstand (inden for 650¡æ), falder dets styrke ikke væsentligt. Først når temperaturen kommer over 650¡æ, vil dens styrke falde betydeligt. Når temperaturen vender tilbage til den normale temperaturtilstand, vil dens styrke vende tilbage til den oprindelige hårdhed.
Faktisk, når det originale materiale udfører varmebehandling efter svejsning, er overfladeydelsen ikke let at beskadige. Kraftværkets ventil skal sprøjtes med kobolt-baseret legering ved det midterste hul i ventilhuset for at få højtryksventilen til at vende ved buesvejsning. Fordi ansigtet er i den dybe del af det midterste hul i ventilhuset, er det højst sandsynligt, at spraysvejsningen forårsager defekter, såsom svejsning og revne.
Procestesten af sprøjtesvejsning med lavt hul d802 blev udført ved at producere og behandle prøver efter behov. Årsagen til let afvigelse findes i procestestlinket.
¢Ù Svejsemateriale overflade miljøforurening.
¢Ú Svejsematerialer absorberer fugt.
¢Û Det originale materiale og fyldmetal indeholder flere urenheder og oliepletter.
¢Ü Ventilhusets svejsepositionsstivhed er stor ved elektrisk svejsning (især dn32 ~ 50 mm).
(5) Den teknologiske standard for opvarmning og varmebehandling efter svejsning er urimelig.
Svejseprocessen er ikke rimelig.
¢ß valg af svejsemateriale er urimeligt. Hovedårsagen til revner i kraftværkets ventillegemer ved spraysvejsning af koboltbaseret legering er normalt høj ventilstivhed. I svejseoperationen genererer lysbuen en solubiliseringspool, som fortsætter med at smelte og opvarme svejsepositionen, og temperaturen falder hurtigt efter svejsning, og det smeltede metal kondenserer for at producere svejsning. Hvis opvarmningstemperaturen er lav, skal svejselagets temperatur reduceres hurtigt. Under forudsætningen af hurtig afkøling af svejselaget er krympningshastigheden af svejselaget hurtigere end krympningshastigheden af ventillegemet. Under påvirkningen af en sådan spænding danner svejselaget og det originale materiale hurtigt en indre trækspænding, og svejselaget revner. Affasningsvinkler bør forbydes ved fremstilling af svejsepositioner.
Opvarmningstemperaturen er for lav, og varmen frigives hurtigt under svejsedrift.
Fastlagstemperaturen er for lav, svejselagets kølehastighed er for høj til spraysvejsningsråmaterialerne.
Selve svejsematerialet koboltbaseret legering har en høj rød hårdhed, når der arbejdes ved 500 ~ 700¡æ, kan styrken opretholde 300 ~ 500hb, men dens duktilitet er lav, revnemodstanden er svag, let at producere krystalrevner eller kolde revner, så det skal opvarmes før svejsning.
Opvarmningstemperaturen afhænger af emnets størrelse, og det generelle varmeområde er 350-500¡æ.
Svejseelektrodebelægning skal holdes intakt før svejsning for at forhindre fugtabsorption.
Under svejsningen bages kagen ved 150¡æ i 1 time og puttes derefter i svejsetrådsisoleringscylinderen.
Buen r Vinklen for sprøjtesvejsning med lavt hul skal være så stor som muligt, generelt r¡Ý3 mm, hvis processen tillader det.
dn10 ~ 25 mm kaliber ventilhus kan svejses igennem fra bunden af det lave hul med svejsetråd for at sikre, at fastlagstemperaturen ¡Ý250*(2, i midten af buen, buer til langsom hastighed nævnte svejsetråd.
Produktemnet blev opvarmet i ovnen (250¡æ) til 350 10 20¡æ før svejsning. Efter 1,5 timers varmeisolering blev svejsningen udført.
Kontroller samtidig fastlagstemperaturen ¡Ý250c, sprøjtesvejsning hele enden af svejsearret. Efter svejsning skal ventilhuset straks sættes i ovnen (450¡æ) til varmeisolering og isolering. Når partiets temperatur eller svejsetemperaturen i ovnen er bratkølet til 710¡À20¡æ, holdes varmeisoleringen og isoleringen i 2 timer og nedkøles derefter med ovnen. Når temperaturreguleringen dn er større end 32 mm, skal ventilhuset svejses til au-form først for at løse problemet med ujævn elasticitet forårsaget af for meget stivhed efter sprøjtesvejsning af koboltbaseret legering. Før sprøjtesvejsningen renses produktemnet, produktemnet sættes i ovnen (temperaturregulering er 250¡æ), opvarmes til 450 ~ 500¡æ, varmeisoleres og holdes i 2 timer, og svejsningen annonceres .
Først sprøjtesvejses overfladen med kobolt-baseret legeret svejsetråd og afslutter arsvejsningen af hvert lag. Kontroller samtidig temperaturen mellem lagene ¡Ý250¡æ, og spraysvejs arret efter endt.
Udskift derefter den martensitiske rustfri ståltråd (høj cr, ni relativt indhold af rustfri ståltråd) for at svejse den U-formede svejsning. Efter den elektriske svejsning af ventilhuset er afsluttet, sættes det i ovnen med det samme (450¡æ) til varmeisolering og varmekonservering. Efter afslutningen af den elektriske svejsning af denne batch eller ovn vil temperaturen blive hævet til 720¡À20¡æ til bratkøling.
Opvarmningshastigheden er 150¡æ/h, og varmeisoleringen holdes i 2 timer.
Galvaniseringstanken indeholder to elektriske niveauer, det generelle produkt-emne som katode, skiftende strømadgang efter konstruktion af elektrostatisk felt mellem de to aspekter, under påvirkning af elektrostatiske feltmetalioner eller thiocyanogenrod til katodeoverførslen og nær katodeoverfladen at producere det såkaldte dobbeltlag. I dette tilfælde er ionkoncentrationen omkring katoden mindre end den i området, hvor man undgår katoden, hvilket kan føre til ionoverførsel over lang afstand.
Metal positive ioner eller thiocyanogen frigives ved frigivelse af komplekse ioner, i henhold til dobbeltlaget og ankommer til katodeoverfladen for at generere oxidationsreaktion for at danne metalmolekyler.
Galvanisering proces galvanisering historie er relativt tidligt, overfladebehandling proces i begyndelsen af forskning og udvikling er hovedsageligt at opfylde folks korrosionsforebyggelse og ornament skal.
I de seneste år, med udviklingen af industrialisering og videnskab og teknologi, har den kontinuerlige udvikling af nye produktionsprocesser, især fremkomsten af nogle nye belægningsmaterialer og kompositbelægningsteknologi i høj grad udvidet anvendelsesområdet for overfladebehandlingsprocessen og gjort det til at blive en uundværlig del af overfladeteknisk design.
Galvaniseringsprocessen er en af metalelektrodepositionsteknologierne. Det er en proces til opnåelse af metalalluvium på fast overflade ved elektrolyse. Dens formål er at ændre overfladeegenskaberne af faste råmaterialer, forbedre udseendet, forbedre korrosionsbestandigheden, slidstyrken og friktionsbestandigheden eller forberede metalbeklædning med særlige sammensætningsegenskaber. Giv unikke elektriske, magnetiske, optiske, termiske og andre overfladekarakteristika og andre procesegenskaber.
Generelt er processen med metalelektrodeafsætning på katoden sammensat af følgende processer
1) Varmeoverførselsprocessen af de forbelagte positive ioner eller deres thiocyanogenrødder i lithiumbatteriets elektrolyt til katoden (produktets arbejdsemne) overflade eller overfladen af overførslen på grund af koncentrationsforskellen2) overfladeomdannelsesprocessen af metalpositive ioner eller deres thiocyanogenrødder på overfladen af det elektriske niveau og i væskelaget nær overfladen af oxidationsreaktionsprocessen, såsom omdannelsen af thiocyanogenligand eller reduktion af koordinationsnummer3) fotokatalytisk proces metalioner eller thiocyanogen på katoden for at opnå elektroner til metalmolekyler 4) ny fase dannelsesproces, der skal danne en ny fase, såsom dannelse af metal eller aluminiumslegering. Galvaniseringstanken indeholder 2 elektriske niveauer, generelt produkt-emne som katode, skiftende strømforsyningsadgang efter konstruktionen af et elektrostatisk felt mellem de to aspekter, under påvirkning af elektrostatiske feltmetalioner eller thiocyanogenrod til katodeoverførslen, og nær katoden overflade for at producere det såkaldte dobbeltlag, så er katodens omgivende ionkoncentration mindre end ionkoncentrationen i området for at undgå katoden, Det kan føre til langdistanceoverførsel af ioner.
Metal positive ioner eller thiocyanogen frigives ved frigivelse af komplekse ioner, i henhold til dobbeltlaget og ankommer til katodeoverfladen for at generere oxidationsreaktion for at danne metalmolekyler.
Sværhedsgraden ved ladning og afladning af positive ioner ved hvert punkt på katodeoverfladen er ikke den samme. Ved krystallens knudepunkt og spidse vinkel er strømintensiteten og den elektrostatiske virkning meget større end andre positioner af krystallen. Samtidig har det molekylære umættede fedt placeret ved krystalknuden og den akutte vinkel en højere adsorptionskapacitet. Og her danner ladningen og udladningen på dette sted gitterkonstanten for molekyler ind i metallet. Det foretrukne opladnings- og afladningssted for denne positive ion er øjet af den coatede metalkrystal.
Når øjnene udvider sig langs krystallen, dannes et lag af monoatomisk vækst forbundet med en ekstern økonomisk stige. Fordi katodemetallets gitterkonstante overflade indeholder en jordspænding udvidet af gitterkonstante kræfter, optager atomerne gradvist fæstnet til katodeoverfladen kun den del, der er kontinuerlig med substratmetallets (katoden) molekylære struktur, uanset forskellen i gitterkonstantgeometri og specifikationer mellem substratmetallet og belægningsmetallet. Hvis belægningsmetallets molekylære struktur er for forskellig fra substratets, vil vækstkrystallisationen være den samme som fundamentets molekylære struktur og derefter gradvist ændre sig til sin egen relativt stabile molekylære struktur. Elektroalluviums molekylære struktur afhænger af selve det akkumulerede metals krystallografiske egenskaber, og den organisatoriske struktur afhænger til en vis grad af forudsætningerne for elektrokrystallisationsprocessen. Alluviumets kompakthed afhænger helt af ionkoncentrationen, udvekslingsstrømmen og overfladeaktivt stof, og krystalstørrelsen af elektrokrystallen afhænger i høj grad af overfladens overfladeaktive stofkoncentration.
To, enkelt metal plettering proces enkelt metal plettering refererer til plettering løsning med kun en slags metalioner, efter plettering til at danne en enkelt metal belægning metode.
Almindelige enkeltmetalpletteringsprocesser omfatter hovedsagelig varmgalvanisering, kobberplettering, nikkelplettering, rustfri stålplettering, fortinning og fortinning osv., som ikke kun kan bruges som ståldele og andre anti-korrosion, men også har funktionen af dekoration design og forbedre egenskaberne af formbarhed.
Standardelektrodepotentialet for zink er -0,76v. For stålunderlag er zinkbelægning en subanodisk oxidationsbelægning, som hovedsageligt bruges til at undgå korrosion af stål. Elektrogalvaniseringsprocessen er opdelt i to kategorier: fysisk varmgalvanisering og varmgalvanisering uden cyanid.
Fysisk varmgalvanisering er kendetegnet ved god pletteringsfunktion i vandig opløsning, glat og delikat belægning, bred anvendelse, pletteringsopløsning er opdelt i flere klasser mikrocyanid, lav cyanid, medium cyanid og høj cyanid.
Men fordi stoffet er giftigt, har man i de senere år haft en tendens til at vælge mikrocyanid og ingen cyanidbelægningsopløsning.
Cyanidfri pletteringsopløsning inkluderer sur zinkphosphatpletteringsopløsning, saltpletteringsopløsning, kaliumthiocyanatpletteringsopløsning og hængselsløs fluoridpletteringsopløsning.
1. Delvis alkali varmgalvanisering belægning krystal fin, god glans, plettering opløsning niveau og dyb plettering evne er god, tillade brugen af nuværende intensitet og temperaturområde er bredt, lille korrosion på systemet.
Den er velegnet til dele med kompliceret galvaniseringsproces og belægningstykkelse over 120¦Ìm, men pletteringsopløsningens nuværende styrke er relativt lav og giftig.
Følgende aspekter bør være opmærksomme på i pletteringsopløsningens konfiguration og pletteringsprocessen: 1} kontroller nøje koncentrationen af hver komponent i pletteringsopløsningen.
Koncentrationsværdien af hver komponent af varmgalvaniseret vandopløsning med høj cyanid (mol/L} skal bibeholdes som:2) vær opmærksom på opløsningen i badet, natriumhydroxid og gasrelaterede komponenter.
Når sulfidsammensætningen overstiger 50~100g/L, reduceres ledningsevnen af pletteringsopløsningen, og den anodiske oxidationspassiveringsbehandling skal anvendes i frysemetoden (køletemperaturen er -5¡æ, varigheden er over 8 timer, kalium carbonatkoncentrationsværdien reduceres til 30~40g/L). Eller ionbyttermetode (tilsætning af natriumcarbonat eller bariumhydroxidaflejring i pletteringsopløsningen), der skal behandles. 3) anodisk oxidationspåføring af koldvalset stålplade (zinkindhold på 99,97%) bør være opmærksom på den anodiske oxidationsmuffe for at undgå, at anodemudderet flyder i pletteringsopløsningen, så belægningen ikke er glat.
4) Følsomheden af fysisk varmgalvaniseret opløsning over for rester er relativt lille, og dens tilladte indhold er: kobber 0,075 — 0,2 g/l, bly 0,02 — 0,04 g/l, 0,05 — 0,15 g/l, tin 0,05 — 0,1 g/L, krom 0,015 — 0,025g/L, Urenheder i jern 0,15g/L¡¤ pletteringsopløsning kan løses på følgende måder: Tilsæt 12,5-3g /L natriumsulfid, så det kan danne sulfidpræcipitat med jern og bly og andre vigtige metal positive ioner til at fjerne: Tilføj lidt zinkpulver, så kobber og bly kan udskiftes i bunden af tanken for at fjerne: kan også stikke opløsning, katodestrømstyrken er 0,1-0,2 A/cm2.
2 delvis alkalisk zinkfosfat varmgalvaniseret delvis alkalisk zinksyre th varmgalvaniseret bad sammensætning er enkel, praktisk at bruge, fin og lys belægning, belægning er ikke let at falme, lille korrosion af systemet, spildevandsbehandling er også meget let.
Men pletteringsopløsningen med homogent pletteringsniveau og dyb pletteringsevne end pletteringsopløsningen er dårlig, strømintensiteten er lav (70% ~ 80%), belægning over en vis tykkelse forbedret duktilitet.
Posttid: Mar-04-2023
