Valvo premo temperaturo takso valvo elektra hidraŭlika aktuario enkonduko

Valva premo temperaturo takso valvo elektra hidraŭlika aktuario enkonduko La valva premo - temperaturo takso estas pli alta permesebla operacia premo ĉe specifa temperaturo esprimita kiel mezurila premo. Kiam la temperaturo pliiĝas, des pli alta la permesebla laborpremo malpliiĝas. Premo-temperaturaj taksaj datumoj estas la ĉefa bazo por la ĝusta elekto de flanĝoj, valvoj kaj tuboj sub malsamaj labortemperaturoj kaj premoj, same kiel la bazaj parametroj en inĝenieristiko-dezajno kaj fabrikado. ASME/ANSI B16.5A-1992 flanĝaj premo-temperaturaj taksoj por American Petroleum Institute, Japana Petroleum Institute, French Petroleum Institute kaj BS1560 Part II estas formulitaj laŭ ASME/ANSI B16.5A-1992 premo-temperaturaj taksoj. Premotemperatura takso La valva premo - temperaturrangigo estas pli alta permesebla operacia premo ĉe difinita temperaturo esprimita kiel mezurila premo. Kiam la temperaturo pliiĝas, des pli alta la permesebla laborpremo malpliiĝas. Premo-temperaturaj taksaj datumoj estas la ĉefa bazo por la ĝusta elekto de flanĝoj, valvoj kaj tuboj sub malsamaj labortemperaturoj kaj premoj, same kiel la bazaj parametroj en inĝenieristiko-dezajno kaj fabrikado. La premo-temperatura takso kaj datenoj por diversaj materialoj estas montritaj en Ĉapitro 4. Multaj landoj formulis premo-temperaturan taksado-normojn por valvoj, ekipaĵoj kaj flanĝoj. I. Usonaj normoj En la usona normo, la premo al temperaturo-taksoj por ŝtalvalvoj konformas al ASME/ANSI B16.5A-1992,ASMEB 16.34-1996; Premo al temperaturrangigoj por gisferaj valvoj laŭ ANSI 816.1-1989} B16.4-1989} ANSI B16.42-1985: Premo al temperaturrangigoj por bronzaj valvoj laŭ ASME/ANSI B16.15A-1992, ASME Provizoj de B16 .24-1991. 1) ASME/ANSI B16.5A-1992 preskribas du seriojn de flanĝaj grandecoj en anglaj kaj metrikaj unuoj, kaj listigas la flanĝpremon kaj temperaturrangigojn aplikeblajn al la du sistemoj respektive. Metodo por determini la britan unuopremon - temperaturrangigon estas donita en Apendico D de la Normo. Prenante metrikajn unuojn kiel ekzemplon, la formulo por determinado de premo-temperaturaj rangigoj por malsamaj materialoj estas: Kie PT estas la relative granda alleblas laborpremo (MPa) ĉe la precizigita temperaturo; PN -- Nominala premo (MPa); σ- - La alleblas streĉo (MPa) de la materialo ĉe difinita temperaturo. Kie, la valoro 148 estas la alleblas stresvaloro de karbonŝtala materialo ĉe ĉambra temperaturo, konata kiel referenca streskoeficiento. σ en la formulo estas influita de la temperaturo-karakterizaĵoj de la materialo, la alleblas streĉo kaj rendimento-forto de la materialo ĉe malsamaj temperaturoj, kaj la riglilŝarĝo. La valoro de σ S estas specifita en ASME/ANSI B16.5A-1992. Eĉ 100 specoj de francaj bluaj materialoj estas inkluzivitaj en la normo, kiuj estas grupigitaj laŭ simila kemia konsisto kaj mekanikaj propraĵoj. ASME/ANSI B16.5A-1992 flanĝaj premo-temperaturaj taksoj por American Petroleum Institute, Japana Petroleum Institute, French Petroleum Institute kaj BS1560 Part II estas formulitaj laŭ ASME/ANSI B16.5A-1992 premo-temperaturaj taksoj. 2) La normo usona ANSI B16.42-1985 "duktila fero-tubo-Flangoj kaj Flanĝaj Fittings" provizas CL150 kaj CL300 (PN2.0 kaj PN5.0mpa) duktiblan feran premon-temperaturan takson en la apendico de la normo ankaŭ provizas la formulan metodon. de premo-temperatura klaso, Ĝia baza principo, amplekso de uzo, limigoj kaj proceduroj esence kongruas kun ASME/ANSIB 16.5A-1992. 3) ASME B16.34-1996 korpigas datenojn pri temperatura premo por flanĝaj valvoj en ASME/ANSI B16.5A-1992. La premo-temperaturaj taksoj por flanĝaj valvoj en ĉi tiu normo sekvas la formulmetodon de ASME/ANSI B16.5A-1992. Ĉi tiu normo listigas tabelojn pri premo-temperaturaj taksadoj por flanĝaj kaj pugovelditaj normklasaj valvoj kaj por pugovelditaj specialklasaj valvoj. Estas pli ol 100 valvaj materialoj listigitaj en la normo, dividitaj en 27 grupojn. ii. Germanaj normoj Germana normo DIN2401-1977, Parto II, Permesebla Laborpremo por Pipe-Premo-Klasoj, Ŝtalaj kaj gisferaj tubpartoj, estas relative ampleksa normo por premo-temperatura taksado. Inter ili estas listigita la permesebla laborpremo de senjunta tubo, veldita pipo, flanĝo, valvo, tubo-fikso kaj riglilo sub malsamaj materialoj kaj malsamaj temperaturkondiĉoj. Ĉi tiu normo inkluzivas 6 specojn de flanĝaj materialoj, 4 specojn de flanĝaj gisferaj valvaj materialoj, 5 specoj de gisita ŝtalo, 5 specoj de forĝita ŝtalo, ĉiuj el kiuj estas originalaj materialoj. Ĉiuj ŝtaloj estas karbona ŝtalo kaj malalta aloja ŝtalo, neoksidebla ŝtalo ne estas inkluzivita. Estas klare kondiĉite en la normo, ke kiam aliaj materialoj malsamaj ol la originalaj materialoj estas elektitaj, la permesebla laborpremo devas esti kalkulita laŭ la rilatumo inter la forta karakteriza valoro de la materialoj uzitaj kaj la forta valoro de la originalaj materialoj specifitaj en la norma je 20℃. Por neoksidebla ŝtalo materiala premo - temperatura takso, ISO/DIS70651 "ŝtala flanĝo" estas kompletigita. La formulo por determini la premo-temperaturan rangigon de neoksidebla ŝtala materialo estas: Kie PT estas la permesebla laborpremo (MPa) de la lastatempe specifita materialo ĉe temperaturo T; PN -- Nominala premo (MPa); σs- - cedebleco de la materialo ĉe temperaturo T, t.e. Sigma, sigma 0,1 0,2 (MPa). Kie, valoro 205 estas la rendimentforta valoro de Cr18Ni8Mo-ŝtalo je 20℃, konata kiel referenca streĉa koeficiento. Trie, la iama sovetia normo La iama sovetia normo TOCT356-1980 "Valvo kaj dukto-akcesoraĵoj nominala premo, testa premo kaj laborprema serio", ĉio konforma al cMIAC-normo RTAB253-19760 La rilato inter laborpremo kaj nominala premo estas esprimita de la jena formulo: Kie PT -- la laborpremo de la specifita materialo je temperaturo T, (MPa); PN -- Nominala premo (MPa); σ20 -- Permesebla streĉo (MPa) de materialo ĉe 200℃; Alleblas streso de materialo ĉe σ S - -- temperaturo (MPa) En la iama sovetia normo TOCT356-1980, materialoj estas grupigitaj. En ĉi tiu normo, la relative granda permesebla laborpremo sub 200℃ estas rigardata kiel la laborpremo sub normala temperaturo, kaj egala al la nominala premo. Internaciaj normoj La internacia normo ISO/DIS7005-1-1992 "Common Pipe Flanges" estas kombinaĵo de la amerika normo ASME/ANSI B16.5A-1992 kaj la germana norma nominala premo-klasa flanĝo-normo. Premo, do, temperaturo takso normoj estas respektive adoptita en Usono kaj Germanio du landoj flanĝo premo temperaturo takso norma agordo metodo kaj la responda ISO/DIS7005-1-1992 en la nominala premo PN0.25, kiel 0,6, 1,0 , 1,6, 2,5, 4,0 MPa estas germana flanĝsistemo; PN2,5,10,15,25,42MPa apartenas al usona flanĝa sistemo. La premo-temperatura taksa normo por ĉiu sistemo validas nur por la flanĝnormo por la respektiva sistemo. Kvine, la naciaj normoj de Ĉinio La nacia normo GB/T9124-2000 (Apendico A) "Teknikaj Kondiĉoj por Ŝtalaj Pipo-Flangoj" rilatas al la principoj kaj metodoj por formuli premon kaj temperaturrangigojn en germana DIN2401-1977 kaj usona ASME/ANSI B16.5A. -1992, kaj uzas ofte uzatajn flanĝmaterialojn en Ĉinio. Laŭ la internacia normo ISO/DIS7005-1-1992, la flanĝa premo-temperatura takso por du nominalaj premaj serioj (PNO.25~ 4.0mpa, PN2.0 ~ 42.0mpa) estis formulita respektive. La normo specifas 13 specojn de flanĝaj materialoj en 12 nominalaj premaj gradoj, funkcia temperaturo de 20 ~ 530 ℃ relative granda permesebla laborpremo. Hidraŭlika cilindro de ununura piŝtstango La figuro 2-23 montras la skeman diagramon de hidraŭlika cilindro de ununura piŝtstango. Ĉi tiu hidraŭlika cilindro havas piŝtstangon en nur unu kamero. Ĝia instala metodo havas du specojn de cilindro fiksita kaj piŝta bastono fiksita. Por eligi linearan delokiĝon, cilindra fiksado estas uzata plej ofte. La efika laborareo de ununura piŝta stanga hidraŭlika cilindro kun stanga kavo kaj neniu stanga kavo ne estas egala. Tial, kiam la prema oleo eniras la du kavojn de la cilindro je la sama premo kaj flua rapido, la rapido kaj puŝo de la piŝto en la du direktoj ne estas egalaj. Oscila cilindro povas atingi oscilan reciprokan movon, ĝia oscila Angulo estas malpli ol 360°. La apliko de hidraŭlika aktuario en reguliga valvo ne estas tiel bona kiel pneŭmatika kaj elektra aktuario. Principe, kondiĉe ke la energifonto de la pneŭmatika aktuario estas ŝanĝita al la hidraŭlika energifonto, ĝi povas iĝi la hidraŭlika aktuario. Hidraŭlika aktuario estas fakte hidraŭlika cilindro, uzata en hidraŭlika aktuario hidraŭlika cilindro, ĉefe ununura piŝta bastono hidraŭlika cilindro kaj svinga hidraŭlika cilindro. 1 hidraŭlika cilindro (1) Hidraŭlika cilindro de ununura piŝtstango La figuro 2-23 montras la skeman diagramon de hidraŭlika cilindro de ununura piŝtstango. Ĉi tiu hidraŭlika cilindro havas piŝtstangon en nur unu kamero. Ĝia instala metodo havas du specojn de cilindro fiksita kaj piŝta bastono fiksita. Por eligi linearan delokiĝon, cilindra fiksado estas uzata plej ofte. La efika laborareo de ununura piŝta stanga hidraŭlika cilindro kun stanga kavo kaj neniu stanga kavo ne estas egala. Tial, kiam la prema oleo eniras la du kavojn de la cilindro je la sama premo kaj flua rapido, la rapido kaj puŝo de la piŝto en la du direktoj ne estas egalaj. Figuro 2-23 Skema diagramo de unu piŝtstanga hidraŭlika cilindro A) kiam petrolo estas nutrata sen bastonkavaĵo b) kiam oleo estas nutrata kun bastonkavaĵo c) kiam diferenciga konekto de hidraŭlika cilindro estas farita En FIG. 2-23, en figuro A, kiam oleo estas nutrata sen bastonkavaĵo, ĝia rapideco estas eliga forto; en figuro B, kiam oleo estas nutrata per bastonkavaĵo, ĝia rapideco estas eliga forto; C montras la diferencigan ligon de la hidraŭlika cilindro, kaj ĝia rapideco estas: la eliga forto estas. (2) Svingcilindro povas atingi svingan reciprokan movon, ĝia svinga Angulo estas malpli ol 360°. Unuopa klingo-tipo kaj rako kaj pinion-tipo estas pli ofte uzataj oscilaj cilindroj. Rako kaj pinjona svingcilindro faras rako sur la piŝtstango inter du piŝtoj. La rako enretiĝis kun la ilaro por ŝanĝi la reciprokan movon de la piŝtstango en la rotacion de la eliga ŝafto, kiel montrite en Figuro 24. Unuopa klinga plato svingcilindro kiel montrite en Figuro 2-25A, ĝi dependas de fluido por puŝi la klingon. telero en la cilindro por atingi svingon. En ĉi tiu svingiĝanta cilindro, la rotacia tordmomanto de la meza premo P sur la pendola ŝafto estas montrita en Figuro 2-25b, kaj ĝia valoro estas la produkto de premo P kaj distanco R. La tiradmomanto generita de la meza premo aganta maldekstre. flanko de la tuta klingoplato estas En la formulo, D -- cilindra korpo diametro (cm); D -- Diametro de svinga akso (cm); P -- Inlet laborpremo (MPa); H -- Larĝo de klingo (cm); Qu -- Movo per revolucio de la svingiĝanta cilindro (CM3 / R) η - mekanika efikeco de svinga cilindro η=0,8~0,85 Se la meza rotacia rapideco de la svingiĝanta ŝafto estas konata kiel N (r/min), tiam la volumena fluo. de la svingiĝanta cilindro. Qu (L/min) Figuro 2-24 Piniono kaj rako tipo svingcilindro 1.1 'unu nukso 2.2' unu riglilo 3 unu fina kovrilo 4,4 'unu fina kovrilo sigelringo 5.5' unu risorta/risorta sidloko 6,6 'unu rako piŝto 7 unu ŝelo 8.21 unu lavilo 9 unu elasta retenringo 10 unu plata lavilo 11.13.17.20.24 -- 0 ringo 12.25 -- fina kovrilo plata lavilo Alĝustigriglilo 15 - piŝtarbusto 16 - piŝta gvidringo 18- dentŝakto 19 - malsupra ŝakto bearing 22 - Supra lagro