Prinsippet for galvaniseringsprosessen til portventilen er diskutert

Prinsippet for galvaniseringsprosessen til portventilen er diskutert

Hovedårsaken til oppsprekking av kraftverksventillegemer ved spraysveising av koboltbasert legering er vanligvis høy ventilstivhet. I sveiseoperasjonen genererer lysbuen et solubiliseringsbasseng, som fortsetter å smelte og varme sveiseposisjonen, og temperaturen synker raskt etter sveising, og det smeltede metallet kondenserer for å produsere sveising. Hvis oppvarmingstemperaturen er lav, må sveiselagets temperatur reduseres raskt. Under forutsetningen om rask avkjøling av sveiselaget, er krympingshastigheten til sveiselaget raskere enn krympingshastigheten til ventilkroppen. Under påvirkning av slik belastning danner sveiselaget og originalmaterialet raskt en indre strekkspenning, og sveiselaget sprekker. Arbeidstilstanden til kraftstasjonsventilen er generelt 540¡æ høytemperaturdamp, så hovedmaterialet til portventilen er 25 eller 12crmov, ventilhus.. Arbeidstilstanden til kraftstasjonsventilen er generelt 540¡æ høytemperaturdamp, så hovedmaterialet til portventilen er 25 eller 12crmov, og råmaterialet til ventilhusspraysveising er koboltbasert legering d802(sti6) sveisetråd.
d802 samsvarer med edcocr -A i gb984-spesifikasjonen, som tilsvarer ercocr -A i aws.
d802-råmaterialer kan åpnes og lukkes kontinuerlig fra arbeid med ultrahøyt trykk og høy temperatur, med utmerket slitestyrke, slagfasthet, oksidasjonsmotstand, korrosjonsbestandighet og kavitasjonsmotstand.
Sveisemetallet til ErCoCr-A-elektroden og fylltrådbekledningen i Aws-spesifikasjonen er preget av en subeutektisk mekanisme som består av ca. 13 % kromsementitt eutektisk nettverk fordelt i Cochromium-wolframionekrystallsubstratet. Resultatet er en perfekt blanding av råvarens motstand mot lav belastningsskader og seigheten som er nødvendig for å motstå virkningen av visse typer prosessflyt.
Koboltlegering har god motstand mot metall-metallslitasje, spesielt ripebestandighet under høy belastning.
Den sterke legeringssammensetningen i underlaget kan gi bedre korrosjonsbestandighet og oksidasjonsmotstand.
Når det smeltede metallet av koboltbasert legering er i varm tilstand (innen 650¡æ), reduseres ikke styrken nevneverdig. Først når temperaturen stiger over 650¡æ, vil styrken reduseres betydelig. Når temperaturen går tilbake til normal temperaturtilstand, vil styrken gå tilbake til den opprinnelige hardheten.
Faktisk, når det originale materialet utfører varmebehandling etter sveising, er overflateytelsen ikke lett å skade. Kraftstasjonens ventil bør sprayes med koboltbasert legering ved det midterste hullet i ventilhuset for å få høytrykksluseventilen til å vende ut ved buesveising. Fordi ansiktet er i den dype delen av det midterste hullet i ventilhuset, vil spraysveisingen mest sannsynlig forårsake defekter som sveising og sprekk.
Prosesstesten av sprøytesveising med grunt hull d802 ble utført ved å produsere og behandle prøver etter behov. Årsaken til lett avvik finner du i prosesstestlenken.
¢Ù Sveisemateriale overflate miljøforurensning.
¢Ú Sveisematerialer absorberer fuktighet.
¢Û Det originale materialet og fyllmetallet inneholder flere urenheter og oljeflekker.
¢Ü Sveiseposisjonsstivheten til ventilhuset er stor ved elektrisk sveising (spesielt dn32 ~ 50 mm).
(5) Den teknologiske standarden for oppvarming og varmebehandling etter sveising er urimelig.
Sveiseprosessen er ikke rimelig.
¢ß valg av sveisemateriale er urimelig. Hovedårsaken til oppsprekking av kraftverksventillegemer ved spraysveising av koboltbasert legering er vanligvis høy ventilstivhet. I sveiseoperasjonen genererer lysbuen et solubiliseringsbasseng, som fortsetter å smelte og varme sveiseposisjonen, og temperaturen synker raskt etter sveising, og det smeltede metallet kondenserer for å produsere sveising. Hvis oppvarmingstemperaturen er lav, må sveiselagets temperatur reduseres raskt. Under forutsetningen om rask avkjøling av sveiselaget, er krympingshastigheten til sveiselaget raskere enn krympingshastigheten til ventilkroppen. Under påvirkning av slik belastning danner sveiselaget og originalmaterialet raskt en indre strekkspenning, og sveiselaget sprekker. Fasvinkler bør forbys ved produksjon av sveiseposisjoner.
Oppvarmingstemperaturen er for lav, og varmen frigjøres raskt under sveiseoperasjonen.
Fastlagstemperaturen er for lav, sveiselagets kjølehastighet er for høy for spraysveisingråmaterialene.
Sveisematerialet koboltbasert legering i seg selv har en høy rød hardhet, når du arbeider ved 500 ~ 700¡æ, kan styrken opprettholde 300 ~ 500hb, men duktiliteten er lav, sprekkmotstanden er svak, lett å produsere krystallsprekker eller kalde sprekker, så det må varmes opp før sveising.
Oppvarmingstemperaturen avhenger av størrelsen på arbeidsstykket, og det generelle oppvarmingsområdet er 350-500¡æ.
Sveiseelektrodebelegg bør holdes intakt før sveising for å hindre fuktighetsabsorpsjon.
Under sveising bakes kaken ved 150¡æ i 1 time og legges deretter inn i sveisetrådisolasjonssylinderen.
Buen r Vinkelen for sprøytesveising med grunt hull bør være så stor som mulig, vanligvis r¡Ý3 mm, hvis prosessen tillater det.
dn10 ~ 25 mm kaliber ventilhus kan sveises gjennom fra bunnen av det grunne hullet med sveisetråd, for å sikre at fastlagstemperaturen ¡Ý250*(2, i midten av buen, buer til sakte hastighet nevnte sveisetråd.
Produktarbeidsstykket ble varmet opp i ovnen (250¡æ) til 350 10 20¡æ før sveising. Etter 1,5 timers varmeisolering ble sveisingen utført.
Kontroller samtidig fastlagstemperaturen ¡Ý250c, spraysveising hele enden av sveisearret. Etter sveising skal ventilhuset umiddelbart settes inn i ovnen (450¡æ) for varmeisolering og isolasjon. Når temperaturen på partiet eller sveisetemperaturen til ovnen er bråkjølt til 710¡À20¡æ, holdes varmeisolasjonen og isolasjonen i 2 timer og avkjøles deretter med ovnen. Når temperaturkontrollen dn er større enn 32 mm, bør ventilhuset sveises til au-form først for å løse problemet med ujevn elastisitet forårsaket av for mye stivhet etter sprøytesveising av koboltbasert legering. Før spraysveiseoperasjonen rengjøres produktarbeidsstykket, produktarbeidsstykke settes inn i ovnen (temperaturkontroll er 250¡æ), varmes opp til 450 ~ 500¡æ, varmeisoleres og holdes i 2 timer, og sveisingen annonseres .
Først spraysveises overflaten med koboltbasert legeringssveisetråd, og fullfør arrsveisingen av hvert lag. Kontroller samtidig temperaturen mellom lagene ¡Ý250¡æ, og spraysveis arret etter alt.
Bytt deretter ut den martensittiske rustfri ståltråden (høy cr, ni relativt innhold av rustfri ståltråd) for å sveise den U-formede sveisen. Etter at den elektriske sveisingen av ventilhuset er fullført, settes den inn i ovnen umiddelbart (450¡æ) for varmeisolering og varmekonservering. Etter at den elektriske sveisingen av denne batchen eller ovnen er fullført, vil temperaturen heves til 720¡À20¡æ for bråkjøling.
Oppvarmingshastigheten er 150¡æ/t, og varmeisolasjonen holdes i 2 timer.
Galvaniseringstanken inneholder to elektriske nivåer, det generelle produktarbeidsstykket som katode, bytte strømtilgang etter konstruksjon av elektrostatisk felt mellom de to aspektene, under påvirkning av elektrostatiske feltmetallioner eller tiocyanogenrot til katodeoverføringen, og nær katodeoverflaten for å produsere det såkalte dobbeltsjiktet. I dette tilfellet er ionekonsentrasjonen rundt katoden mindre enn i området som unngår katoden, noe som kan føre til ioneoverføring over lang avstand.
Metallpositive ioner eller tiocyanogen frigjøres ved frigjøring av komplekse ioner, i henhold til dobbeltlaget og ankommer katodeoverflaten for å generere oksidasjonsreaksjon for å danne metallmolekyler.
Galvanisering prosessen galvanisering historie er relativt tidlig, overflatebehandling prosessen i begynnelsen av forskning og utvikling er hovedsakelig for å møte folks korrosjonsforebygging og ornament må.
I de siste årene, med utviklingen av industrialisering og vitenskap og teknologi, har den kontinuerlige utviklingen av nye produksjonsprosesser, spesielt fremveksten av noen nye beleggmaterialer og komposittbeleggsteknologi, kraftig utvidet bruksområdet for overflatebehandlingsprosessen, og gjort det til en uunnværlig del av overflateteknisk design.
Elektropletteringsprosessen er en av metallelektrodeponeringsteknologiene. Det er en prosess for å oppnå metallalluvium på fast overflate ved elektrolyse. Formålet er å endre overflateegenskapene til solide råvarer, forbedre utseendet, forbedre korrosjonsmotstanden, slitestyrken og friksjonsmotstanden, eller forberede metallkledning med spesielle sammensetningsegenskaper. Gi unike elektriske, magnetiske, optiske, termiske og andre overflateegenskaper og andre prosessegenskaper.
Generelt sett er prosessen med metallelektrodeavsetning på katoden sammensatt av følgende prosesser1) Varmeoverføringsprosessen av de forhåndsbelagte positive ionene eller deres tiocyanogenrøtter i litiumbatteriets elektrolytt til katoden (produktarbeidsstykket) overflate eller overflaten av overføringen på grunn av konsentrasjonsforskjellen2) overflateomdannelsesprosessen av metallpositive ioner eller deres tiocyanogenrøtter på overflaten av det elektriske nivået og i væskelaget nær overflaten av oksidasjonsreaksjonsprosessen, for eksempel omdannelsen av tiocyanogenligand eller reduksjon av koordinasjonsnummer3) fotokatalytisk prosess metallioner eller tiocyanogen på katoden for å oppnå elektroner, til metallmolekyler 4) ny fase dannelsesprosess som skal danne en ny fase, for eksempel dannelse av metall eller aluminiumslegering. Galvaniseringstanken inneholder 2 elektriske nivåer, generelt produktarbeidsstykke som katode, bytte strømforsyningstilgang etter konstruksjon av et elektrostatisk felt mellom de to aspektene, under påvirkning av elektrostatiske feltmetallioner eller tiocyanogenrot til katodeoverføringen, og nær katoden overflaten for å produsere det såkalte dobbeltlaget, så er katoden rundt ionekonsentrasjonen mindre enn ionekonsentrasjonen i området for å unngå katoden, Det kan føre til langdistanseoverføring av ioner.
Metallpositive ioner eller tiocyanogen frigjøres ved frigjøring av komplekse ioner, i henhold til dobbeltlaget og ankommer katodeoverflaten for å generere oksidasjonsreaksjon for å danne metallmolekyler.
Vanskeligheten med ladning og utladning av positive ioner ved hvert punkt på katodeoverflaten er ikke den samme. Ved noden og den spisse vinkelen til krystallen er strømintensiteten og den elektrostatiske virkningen mye større enn andre posisjoner av krystallen. Samtidig har det molekylære umettede fettet som ligger ved krystallknuten og den akutte vinkelen en høyere adsorpsjonskapasitet. Og her danner ladningen og utladningen på dette stedet gitterkonstanten til molekyler inn i metallet. Det foretrukne lade- og utladningsstedet for dette positive ionet er øyet til den belagte metallkrystallen.
Når øynene utvider seg langs krystallen, dannes et lag med monoatomisk vekst forbundet med en ekstern økonomisk stige. Fordi gitterkonstantoverflaten til katodemetallet inneholder en grunnspenning utvidet av gitterkonstante krefter, okkuperer atomene gradvis festet til katodeoverflaten kun den delen som er kontinuerlig med molekylstrukturen til substratmetallet (katoden), uavhengig av forskjellen i gitterkonstantgeometri og spesifikasjoner mellom substratmetallet og beleggmetallet. Hvis molekylstrukturen til beleggmetallet er for forskjellig fra substratets, vil vekstkrystalliseringen være den samme som molekylstrukturen til fundamentet, og deretter gradvis endres til sin egen relativt stabile molekylstruktur. Den molekylære strukturen til elektroalluvium avhenger av de krystallografiske egenskapene til selve det akkumulerte metallet, og organisasjonsstrukturen avhenger til en viss grad av forutsetningene for elektrokrystalliseringsprosessen. Alluviumets kompakthet avhenger helt av ionekonsentrasjonen, utvekslingsstrømmen og overflateaktivt middel, og krystallstørrelsen til elektrokrystallen avhenger i stor grad av overflateaktivt middelkonsentrasjon.
To, enkelt metall plating prosess enkelt metall plating refererer til plating løsning med bare en slags metallioner, etter plating for å danne en enkelt metall belegg metode.
Vanlige enkeltmetallpletteringsprosesser inkluderer hovedsakelig varmgalvanisering, kobberbelegg, nikkelbelegg, rustfritt stålbelegg, tinnbelegg og tinnbelegg, etc., som ikke bare kan brukes som ståldeler og andre anti-korrosjon, men har også funksjonen av dekorasjon design og forbedre egenskapene til formbarhet.
Standard elektrodepotensial for sink er -0,76v. For stålsubstrat er sinkbelegg et subanodisk oksidasjonsbelegg, som hovedsakelig brukes for å unngå korrosjon av stål. Elektrogalvaniseringsprosessen er delt inn i to kategorier: fysisk varmgalvanisering og varmgalvanisering uten cyanid.
Fysisk varmgalvanisering kjennetegnes av god pletteringsfunksjon i vandig løsning, glatt og delikat belegg, bred bruk, pletteringsløsning er delt inn i mikrocyanid, lavcyanid, middels cyanid og høy cyanid flere klasser.
Men fordi stoffet er giftig, har de de siste årene hatt en tendens til å velge mikrocyanid og ingen cyanidplateløsning.
Cyanidfri pletteringsløsning inkluderer sur sinkfosfatpletteringsløsning, saltpletteringsløsning, kaliumtiocyanatpletteringsløsning og hengselløs fluoridpletteringsløsning.
1. Delvis alkalisk varmgalvanisering belegg krystall fin, god glans, plating løsning nivå og dyp plating evne er gode, tillate bruk av gjeldende intensitet og temperaturområdet er bredt, liten korrosjon på systemet.
Den er egnet for deler med komplisert galvaniseringsprosess og beleggtykkelse over 120¦Ìm, men strømstyrken til pletteringsløsningen er relativt lav og giftig.
Følgende aspekter bør tas hensyn til i pletteringsløsningens konfigurasjon og pletteringsprosessen: 1} kontroller strengt konsentrasjonen av hver komponent i pletteringsløsningen.
Konsentrasjonsverdien for hver komponent i varmgalvanisert vannløsning med høy cyanid (moll/L} bør opprettholdes som :2) ta hensyn til løsningen i badet, natriumhydroksid og gassrelaterte komponenter.
Når sulfidsammensetningen overstiger 50~100g/L, reduseres ledningsevnen til pletteringsløsningen, og anodisk oksidasjonspassiveringsbehandling må brukes i frysemetoden (kjøletemperaturen er -5¡æ, varigheten er over 8 timer, kaliumet karbonatkonsentrasjonsverdien reduseres til 30~40g/L). Eller ionebyttemetode (tilsetning av natriumkarbonat eller bariumhydroksidavsetning i pletteringsløsningen) som skal behandles. 3) anodisk oksidasjonspåføring av kaldvalset stålplate (sinkinnhold på 99,97%) bør ta hensyn til den anodiske oksidasjonshylsen, for å unngå at anodeslam flyter i pletteringsløsningen, slik at belegget ikke er glatt.
4) Følsomheten til fysisk varmgalvanisert løsning for rester er relativt liten, og det tillatte innholdet er: kobber 0,075 — 0,2 g/l, bly 0,02 — 0,04 g/l, 0,05 — 0,15 g/l, tinn 0,05 — 0,1 g/L, krom 0,015 — 0,025g/L, Urenheter i jern 0,15g/L¡¤ pletteringsløsning kan løses på følgende måter: Tilsett 12,5-3g /L natriumsulfid, slik at det kan danne sulfidutfelling med jern og bly og andre nøkkelmetall positive ioner for å fjerne: Tilsett litt sinkpulver, slik at kobber og bly kan erstattes i bunnen av tanken for å fjerne: kan også plugge løsning, katodestrømstyrken er 0,1-0,2 A/cm2.
2 delvis alkali sink fosfat varmgalvanisert delvis alkali sinksyre th varmgalvanisert bad sammensetningen er enkel, praktisk å bruke, fint og lyst belegg, belegget er ikke lett å falme, liten korrosjon av systemet, kloakkbehandling er også veldig enkelt.
Men pletteringsløsningen med homogent pletteringsnivå og dyppletteringsevne enn pletteringsløsningen er dårlig, strømintensiteten er lav (70% ~ 80%), belegg over en viss tykkelse forbedret duktilitet.