Разматра се принцип процеса галванизације засун

Разматра се принцип процеса галванизације засун

Главни узрок пуцања тела вентила електране код заваривања распршивањем легуре кобалта је обично висока крутост вентила. У операцији заваривања, лук ствара базен за солубилизацију, који наставља да топи и загрева позицију заваривања, а температура брзо опада након заваривања, а растопљени метал се кондензује да би произвео заваривање. Ако је температура загревања ниска, температура слоја за заваривање се мора брзо смањити. Под претпоставком брзог хлађења слоја за заваривање, брзина скупљања слоја за заваривање је већа од брзине скупљања тела вентила. Под дејством таквог напрезања, слој за заваривање и оригинални материјал брзо формирају унутрашњи затезни напон, а слој за заваривање пуца. Радни услов вентила електране је генерално 540¡ӕ паре високе температуре, тако да је главни материјал засун вентила 25 или 12црмов, тело вентила. Радни услов вентила електране је генерално 540¡ӕ паре високе температуре, тако да је главни материјал запорног вентила 25 или 12црмов, а сировина за заваривање прскањем тела вентила је легура на бази кобалта д802 (сти6) жица за заваривање.
д802 одговара едцоцр -А у спецификацији гб984, што је еквивалентно ерцоцр -А у авс.
Сировине д802 могу се континуирано отварати и затварати од ултрависоког притиска и рада на високој температури, са одличном отпорношћу на хабање, отпорношћу на удар, отпорношћу на оксидацију, отпорношћу на корозију и отпорношћу на кавитацију.
Метал шава ЕрЦоЦр-А електроде и жица за пуњење у Авс спецификацији карактерише субеутектички механизам који се састоји од око 13% хром цементита еутектичке мреже распоређене у кристалној подлози кохром-волфрамова јона. Резултат је савршена мешавина отпорности сировог материјала на оштећења од малог напрезања и жилавости неопходне да се одупре утицају одређених типова процесног тока.
Легура кобалта има добру отпорност на хабање метал – метал, посебно отпорност на гребање под великим оптерећењем.
Састав јаке легуре у подлози може обезбедити бољу отпорност на корозију и отпорност на оксидацију.
Када је растопљени метал легуре на бази кобалта у топлом стању (унутар 650¡ӕ), његова чврстоћа не опада значајно. Тек када температура порасте изнад 650°Ц, његова снага ће се значајно смањити. Када се температура врати у нормално температурно стање, њена снага ће се вратити на почетну тврдоћу.
У ствари, када се оригинални материјал врши термичком обрадом након заваривања, површинске перформансе није лако оштетити. Вентил електране треба попрскати легуром на бази кобалта на средњем отвору на телу вентила да би се засун високог притиска окренуо електролучним заваривањем. Пошто је лице у дубоком делу средње рупе тела вентила, заваривање спрејом највероватније ће изазвати дефекте као што су чворић за заваривање и пукотина.
Испитивање процеса заваривања плитких рупа прскањем д802 изведено је тако што су узорци произведени и обрађивани према потреби. Разлог лаког одступања налази се у линку за тестирање процеса.
¢У Површински материјал заваривања загађење животне средине.
¢У Материјали за заваривање упијају влагу.
¢У Оригинални материјал и додатни метал садрже више нечистоћа и уљних мрља.
¢У Крутост тела вентила у положају заваривања је велика код електричних заваривања (посебно дн32 ~ 50мм).
(5) Технолошки стандард загревања и термичке обраде после заваривања је неразуман.
Процес заваривања није разуман.
¢ß Избор материјала за заваривање је неразуман. Главни узрок пуцања тела вентила електране код заваривања распршивањем легуре кобалта је обично висока крутост вентила. У операцији заваривања, лук ствара базен за солубилизацију, који наставља да топи и загрева позицију заваривања, а температура брзо опада након заваривања, а растопљени метал се кондензује да би произвео заваривање. Ако је температура загревања ниска, температура слоја за заваривање се мора брзо смањити. Под претпоставком брзог хлађења слоја за заваривање, брзина скупљања слоја за заваривање је већа од брзине скупљања тела вентила. Под дејством таквог напрезања, слој за заваривање и оригинални материјал брзо формирају унутрашњи затезни напон, а слој за заваривање пуца. Углови нагиба треба да буду забрањени када се праве позиције заваривања.
Температура грејања је прениска, а топлота се брзо ослобађа током заваривања.
Температура чврстог слоја је прениска, брзина хлађења слоја за заваривање је пребрза за сировине за заваривање распршивањем.
Сам материјал за заваривање легура на бази кобалта има високу црвену тврдоћу, када се ради на 500 ~ 700¡ӕ, снага може да одржи 300 ~ 500хб, али његова дуктилност је ниска, отпорност на пукотине је слаба, лако се производе кристалне пукотине или хладне пукотине, па га је потребно загрејати пре заваривања.
Температура грејања зависи од величине радног комада, а општи опсег грејања је 350-500°.
Премаз електроде за заваривање треба да буде нетакнут пре заваривања како би се спречила апсорпција влаге.
Током заваривања, колач се пече на 150°Ц 1х, а затим се ставља у изолациони цилиндар жице за заваривање.
Угао лука р заваривања плитких рупа распршивањем треба да буде што је могуће већи, обично р¡Ы3мм, ако процес дозвољава.
Тело вентила калибра дн10 ~ 25 мм може се заварити од дна плитког отвора жицом за заваривање, како би се обезбедила температура чврстог слоја ¡Ы250*(2, у средини лука, лука до мале брзине поменуте жице за заваривање.
Радни комад производа је загрејан у пећи (250¡ӕ) на 350 10 20¡ӕ пре заваривања. Након 1,5х топлотне изолације, извршено је заваривање.
У исто време контролишите температуру чврстог слоја ¡Ы250ц, заварите спрејом све крајеве ожиљка од заваривања. Након заваривања, тело вентила се мора одмах ставити у пећ (450¡ӕ) ради топлотне изолације и изолације. Када се температура шарже или температура заваривања у пећи угаси на 710¡А20¡ӕ, топлотна изолација и изолација се држе 2 сата, а затим се хладе у пећи. Када је контрола температуре дн већа од 32 мм, тело вентила треба прво заварити у ау облику да би се решио проблем неуједначене еластичности изазване превеликом крутошћу након заваривања легуре на бази кобалта прскањем. Пре операције заваривања распршивањем, обрадак производа се чисти, обрадак производа се ставља у пећ (контрола температуре је 250°Ц), загрева се на 450 ~ 500°Ц, топлотна изолација и држи 2 сата и најављује се заваривање. .
Прво заварите површину спрејом жицом за заваривање на бази легуре кобалта и завршите заваривање ожиљака сваког слоја. Истовремено, контролишите температуру између слојева ¡Ы250¡ӕ и заварите ожиљак након целог краја.
Затим замените мартензитну жицу од нерђајућег челика (жица од нерђајућег челика високог цр, ни релативног садржаја) да бисте заварили завар у облику слова У. Након завршеног електричног заваривања кућишта вентила, одмах се ставља у пећ (450¡ӕ) ради топлотне изолације и очувања топлоте. Након завршетка електричног заваривања ове серије или пећи, температура ће бити подигнута на 720¡А20¡ӕ за гашење.
Брзина грејања је 150¡ӕ/х, а топлотна изолација се држи 2 сата.
Резервоар за галванизацију садржи два електрична нивоа, општи радни предмет као катоду, преклопни приступ снази након изградње електростатичког поља између два аспекта, под утицајем металних јона електростатичког поља или корена тиоцијаногена на катоду, и близу површине катоде да би се произвео такозвани двоструки слој. У овом случају, концентрација јона око катоде је мања од оне у области која избегава катоду, што може довести до преноса јона на велике удаљености.
Метални позитивни јони или тиоцијаноген који се ослобађају ослобађањем комплексних јона, у складу са двоструким слојем и стижу на површину катоде да би генерисали оксидациону реакцију и формирали молекуле метала.
Процес галванизације Историја галванизације је релативно рана, процес површинске обраде на почетку истраживања и развоја је углавном да би задовољио људе за превенцију корозије и украсе.
Последњих година, са развојем индустријализације и науке и технологије, континуирани развој нових производних процеса, посебно појава неких нових материјала за премазивање и композитне технологије превлаке, увелико је проширио поље примене процеса површинске обраде и учинио га да постане неизоставни део пројектовања површинског инжењеринга.
Процес галванизације је једна од технологија електродепозиције метала. То је процес добијања металног алувијума на чврстој површини електролизом. Његова сврха је да промени површинске карактеристике чврстих сировина, побољша изглед, побољша отпорност на корозију, отпорност на хабање и отпорност на трење, или припреми металну облогу са посебним карактеристикама састава. Дају јединствене електричне, магнетне, оптичке, термичке и друге карактеристике површине и друга својства процеса.
Уопштено говорећи, процес електродепозиције метала на катоди састоји се од следећих процеса1) Процес преноса топлоте претходно обложених позитивних јона или њихових корена тиоцијаногена у електролиту литијумске батерије на површину катоде (радни комад производа) или површину преноса због разлике у концентрацији2) процес површинске конверзије позитивних јона метала или њихових корена тиоцијаногена на површини електричног нивоа иу слоју течности близу површине процеса оксидационе реакције, као што је конверзија тиоцијаногеног лиганда или смањење координационог броја3) фотокаталитички процес металних јона или тиоцијаногена на катоди да би се добили електрони, у молекуле метала 4) процес формирања нове фазе који треба да формира нову фазу, као што је формирање метала или легуре алуминијума. Резервоар за галванизацију садржи 2 електрична нивоа, општи радни предмет као катоду, приступ прекидачу напајања након изградње електростатичког поља између два аспекта, под утицајем металних јона електростатичког поља или корена тиоцијаногена на катоду, и близу катоде површине за производњу такозваног двоструког слоја, тада је концентрација јона око катоде мања од концентрације јона у области да би се избегла катода, то би могло довести до преноса јона на велике удаљености.
Метални позитивни јони или тиоцијаноген који се ослобађају ослобађањем комплексних јона, у складу са двоструким слојем и стижу на површину катоде да би генерисали оксидациону реакцију и формирали молекуле метала.
Тешкоћа пуњења и пражњења позитивних јона у свакој тачки на површини катоде није иста. У чвору и акутном углу кристала, интензитет струје и електростатичко дејство су много већи од других положаја кристала. Истовремено, молекуларна незасићена маст која се налази на кристалном чвору и акутном углу има већи капацитет адсорпције. И овде наелектрисање и пражњење на овом месту формирају константу решетке молекула у металу. Пожељно место за пуњење и пражњење овог позитивног јона је око обложеног металног кристала.
Како се очи шире дуж кристала, формира се слој моноатомског раста повезан спољном економском лествицом. Пошто површина константне решетке метала катоде садржи напон тла проширен силама константне решетке, атоми који су постепено причвршћени за површину катоде заузимају само део који је континуиран са молекуларном структуром метала супстрата (катоде), без обзира на разлику у геометрији константне решетке и спецификацијама између метала подлоге и метала превлаке. Ако је молекуларна структура метала за облагање превише различита од оне супстрата, кристализација раста ће бити иста као и молекуларна структура темеља, а затим ће се постепено променити у сопствену релативно стабилну молекуларну структуру. Молекуларна структура електроалувијума зависи од кристалографских карактеристика самог акумулираног метала, а организациона структура у одређеној мери зависи од предуслова процеса електрокристализације. Компактност алувијума у ​​потпуности зависи од концентрације јона, струје размене и површинског сурфактанта, а величина кристала електрокристала у великој мери зависи од концентрације површинског сурфактанта.
Двоструки процес једноструког металног превлачења Појединачна метална обрада се односи на раствор за превлачење само са врстом металних јона, након што се наноси један метални премаз.
Уобичајени процеси једноструког металног превлачења углавном укључују вруће цинковање, бакарно превлачење, никловање, превлачење од нерђајућег челика, лимирање и калајирање, итд., који се не могу користити само као челични делови и други антикорозивни делови, већ имају и функцију дизајна украса и побољшати карактеристике савитљивости.
Стандардни електродни потенцијал цинка је -0,76в. За челичну подлогу, премаз цинка је субанодни оксидациони премаз, који се углавном користи за избегавање корозије челика. Процес електрогалванизације је подељен у две категорије: физичко топло цинковање и топло цинковање без цијанида.
Физичко вруће цинковање карактерише добра функција оплате у воденом раствору, глатки и деликатни премаз, широка употреба, раствор за полагање је подељен на неколико класа микро цијанида, ниског цијанида, средњег цијанида и високог цијанида.
Али пошто је супстанца токсична, последњих година је имала тенденцију да бира микро цијанид и раствор за цијанид.
Раствор за облагање без цијанида укључује раствор киселог цинк-фосфата, раствор соли, раствор калијум тиоцијаната и раствор за облагање са флуором без шарки.
1. Делимично алкално топло цинковање премаза кристално фино, доброг сјаја, ниво раствора за покривање и способност дубоког превлачења су добри, омогућавају употребу интензитета струје и распон температуре је широк, мала корозија на систему.
Погодан је за делове са компликованим процесом галванизације и дебљином превлаке изнад 120¦Им, али је тренутна јачина раствора за галванизацију релативно ниска и токсична.
Треба обратити пажњу на следеће аспекте у конфигурацији раствора за облагање и процесу наношења плоча: 1} стриктно контролисати концентрацију сваке компоненте у раствору за облагање.
Вредност концентрације сваке компоненте раствора вруће поцинковане воде са високим садржајем цијанида (мол/Л} треба да се одржава као :2) обратите пажњу на раствор у купатилу, натријум хидроксид и компоненте повезане са гасом.
Када састав сулфида пређе 50~100г/Л, проводљивост раствора за облагање је смањена, а третман са пасивизацијом анодне оксидације се мора користити у методи замрзавања (температура хлађења је -5°Ц, трајање је изнад 8х, калијум вредност концентрације карбоната се смањује на 30~40г/Л). Или метода јонске размене (додавање таложења натријум карбоната или баријум хидроксида у раствор за облагање) који се третира. 3) примена анодне оксидације хладно ваљане челичне плоче (садржај цинка од 99,97%) треба обратити пажњу на анодни оксидациони рукав, како би се избегло да анодно блато плута у раствору за полагање, тако да премаз није глатка.
4) Осетљивост физичког топло поцинкованог раствора на остатке је релативно мала, а његов дозвољени садржај је: бакра 0,075 — 0,2 г/Л, олова 0,02 — 0,04 г/Л, 0,05 — 0,15 г/Л, калаја 0,05 — 0,1 г/Л, хром 0,015 — 0,025г/Л, Нечистоће у гвожђу 0,15г/Л ¡¤ раствор за наношење могу се решити на следеће начине: Додати 12,5-3г/Л натријум сулфида, тако да може да формира сулфидни преципитат са гвожђем и олово и други кључни метални позитивни јони за уклањање: Додајте мало цинка у праху, тако да се бакар и олово могу заменити на дну резервоара за уклањање: такође може да се затвори раствор, јачина катодне струје је 0,1-0,2 А/цм2.
2 делимична алкална цинк фосфат топло поцинкована делимична алкална цинк киселина тх топло поцинкована купка композиција је једноставна, погодна за употребу, фини и светли премаз, премаз није лако избледети, мала корозија система, третман канализације је такође веома лак.
Али раствор за облагање са хомогеним нивоом оплате и способност дубоког превлачења од раствора за облагање је лош, интензитет струје је низак (70% ~ 80%), премаз преко одређене дебљине побољшава дуктилност.