Principen för galvaniseringsprocessen för grindventilen diskuteras

Principen för galvaniseringsprocessen för grindventilen diskuteras

Den främsta orsaken till sprickbildning i kraftverksventilkroppar vid sprutsvetsning av koboltbaserad legering är vanligtvis hög ventilstyvhet. I svetsoperationen genererar ljusbågen en solubiliseringspool, som fortsätter att smälta och värma svetspositionen, och temperaturen sjunker snabbt efter svetsning, och den smälta metallen kondenserar för att producera svetsning. Om uppvärmningstemperaturen är låg måste svetsskiktets temperatur sänkas snabbt. Under förutsättningen av snabb kylning av svetsskiktet är svetsskiktets krympningshastighet snabbare än ventilkroppens krympningshastighet. Under inverkan av sådan spänning bildar svetsskiktet och det ursprungliga materialet snabbt en inre dragspänning, och svetsskiktet spricker. Arbetstillståndet för kraftverksventilen är i allmänhet 540¡æ högtemperaturånga, så huvudmaterialet i slussventilen är 25 eller 12crmov, ventilkropp.. Arbetstillståndet för kraftverksventilen är i allmänhet 540¡æ högtemperaturånga, så huvudmaterialet i grindventilen är 25 eller 12crmov, och råmaterialet för ventilkroppsspraysvetsning är koboltbaserad legering d802(sti6) svetstråd.
d802 matchar edcocr -A i gb984-specifikationen, vilket motsvarar ercocr -A i aws.
d802-råmaterial kan kontinuerligt öppnas och stängas från arbete med ultrahögt tryck och hög temperatur, med utmärkt slitstyrka, slaghållfasthet, oxidationsbeständighet, korrosionsbeständighet och kavitationsbeständighet.
Svetsmetallen i ErCoCr-A-elektroden och tillsatstrådsbeklädnaden i Aws-specifikationen kännetecknas av en subeutektisk mekanism bestående av cirka 13 % kromcementit eutektiskt nätverk fördelat i Cochromium-volframjonkristallsubstratet. Resultatet är en perfekt blandning av råmaterialets motståndskraft mot låga spänningsskador och den seghet som krävs för att motstå påverkan av vissa typer av processflöden.
Koboltlegering har god motståndskraft mot metall-metallslitage, speciellt reptålighet under hög belastning.
Den starka legeringssammansättningen i substratet kan ge bättre korrosionsbeständighet och oxidationsbeständighet.
När den smälta metallen av koboltbaserad legering är i varmt tillstånd (inom 650¡æ), minskar inte dess styrka nämnvärt. Först när temperaturen stiger över 650¡æ kommer dess styrka att minska avsevärt. När temperaturen återgår till det normala temperaturtillståndet kommer dess styrka att återgå till den ursprungliga hårdheten.
Faktum är att när originalmaterialet utför värmebehandling efter svetsning är ytprestandan inte lätt att skada. Kraftverkets ventil bör sprayas med koboltbaserad legering vid mitthålet i ventilkroppen för att göra högtrycksslussventilen vänd genom bågsvetsning. Eftersom ytan är i den djupa delen av ventilhusets mitthål, är det mest sannolikt att spraysvetsningen orsakar defekter som svetsnodd och spricka.
Processtestet av sprutsvetsning med grunda hål d802 utfördes genom att producera och bearbeta prover efter behov. Orsaken till lätt avvikelse finns i processtestlänken.
¢Ù Svetsmaterial ytföroreningar.
¢Ú Svetsmaterial absorberar fukt.
¢Û Originalmaterialet och tillsatsmetallen innehåller fler föroreningar och oljefläckar.
¢Ü Ventilhusets styvhet vid svetsposition är stor vid elektrisk svetsning (särskilt dn32 ~ 50 mm).
(5) Den tekniska standarden för uppvärmning och värmebehandling efter svetsning är orimlig.
Svetsprocessen är inte rimlig.
¢ß val av svetsmaterial är orimligt. Den främsta orsaken till sprickbildning i kraftverksventilkroppar vid sprutsvetsning av koboltbaserad legering är vanligtvis hög ventilstyvhet. I svetsoperationen genererar ljusbågen en solubiliseringspool, som fortsätter att smälta och värma svetspositionen, och temperaturen sjunker snabbt efter svetsning, och den smälta metallen kondenserar för att producera svetsning. Om uppvärmningstemperaturen är låg måste svetsskiktets temperatur sänkas snabbt. Under förutsättningen av snabb kylning av svetsskiktet är svetsskiktets krympningshastighet snabbare än ventilkroppens krympningshastighet. Under inverkan av sådan spänning bildar svetsskiktet och det ursprungliga materialet snabbt en inre dragspänning, och svetsskiktet spricker. Avfasningsvinklar bör förbjudas vid framställning av svetspositioner.
Uppvärmningstemperaturen är för låg och värmen frigörs snabbt under svetsning.
Det fasta skiktets temperatur är för låg, svetsskiktets kylhastighet är för hög för sprutsvetsråmaterialen.
Svetsmaterialet koboltbaserad legering i sig har en hög röd hårdhet, vid arbete vid 500 ~ 700¡æ kan styrkan bibehålla 300 ~ 500hb, men dess duktilitet är låg, sprickmotståndet är svagt, lätt att producera kristallsprickor eller kalla sprickor, så det måste värmas upp innan svetsning.
Uppvärmningstemperaturen beror på arbetsstyckets storlek och det allmänna uppvärmningsområdet är 350-500¡æ.
Svetselektrodbeläggning bör hållas intakt före svetsning för att förhindra fuktupptagning.
Under svetsningen gräddas kakan vid 150¡æ i 1h och läggs sedan i svetstrådsisoleringscylindern.
Bågvinkeln för sprutsvets med grunda hål bör vara så stor som möjligt, vanligtvis r¡Ý3 mm, om processen tillåter.
dn10 ~ 25 mm kaliber ventilkropp kan svetsas igenom från botten av det grunda hålet med svetstråd, för att säkerställa att det fasta lagrets temperatur ¡Ý250*(2, i mitten av bågen, bågar till långsam hastighet som nämnda svetstråd.
Produktarbetsstycket värmdes i ugnen (250¡æ) till 350 10 20¡æ före svetsning. Efter 1,5 timmars värmeisolering utfördes svetsningen.
Kontrollera samtidigt den fasta skiktets temperatur ¡Ý250c, spraysvetsning av hela änden av svetsärret. Efter svetsning måste ventilkroppen omedelbart sättas in i ugnen (450¡æ) för värmeisolering och isolering. När satsens temperatur eller svetstemperaturen i ugnen släcks till 710¡À20¡æ, hålls värmeisoleringen och isoleringen i 2 timmar och kyls sedan med ugnen. När temperaturregleringen dn är större än 32 mm, bör ventilkroppen svetsas till au-form först för att lösa problemet med ojämn elasticitet orsakad av för mycket styvhet efter sprutsvetsning av koboltbaserad legering. Före spraysvetsningsoperationen rengörs produktarbetsstycket, produktarbetsstycket sätts in i ugnen (temperaturkontroll är 250¡æ), värms upp till 450 ~ 500¡æ, värmeisolerar och håller i 2 timmar, och svetsningen meddelas .
Spraysvetsa först ytan med koboltbaserad legeringssvetstråd och avsluta ärrsvetsningen av varje lager. Kontrollera samtidigt temperaturen mellan skikten ¡Ý250¡æ, och spraysvetsa ärret efter allt.
Byt sedan ut den martensitiska rostfria ståltråden (hög cr, ni relativt innehåll rostfri ståltråd) för att svetsa den U-formade svetsen. Efter att den elektriska svetsningen av ventilkroppen är klar, kommer den att sättas in i ugnen omedelbart (450¡æ) för värmeisolering och värmebevarande. Efter slutförandet av den elektriska svetsningen av denna sats eller ugn kommer temperaturen att höjas till 720¡À20¡æ för härdning.
Uppvärmningshastigheten är 150¡æ/h, och värmeisoleringen hålls i 2 timmar.
Galvaniseringstanken innehåller två elektriska nivåer, den allmänna produktens arbetsstycke som katod, växlingsströmtillgång efter konstruktion av elektrostatiskt fält mellan de två aspekterna, under inverkan av elektrostatiska fältmetalljoner eller tiocyanogenrot till katodöverföringen, och nära katodytan för att producera det så kallade dubbelskiktet. I detta fall är jonkoncentrationen runt katoden mindre än den i området som undviker katoden, vilket kan leda till jonöverföring på långa avstånd.
Metallpositiva joner eller tiocyanogen frigörs genom frigörandet av komplexa joner, enligt det dubbla skiktet och anländer till katodytan för att generera oxidationsreaktion för att bilda metallmolekyler.
Galvanisering process galvanisering historia är relativt tidigt, är ytbehandlingsprocessen i början av forskning och utveckling främst för att möta människors korrosionsförebyggande och prydnad måste.
Under de senaste åren, med utvecklingen av industrialisering och vetenskap och teknik, har den kontinuerliga utvecklingen av nya produktionsprocesser, särskilt uppkomsten av några nya beläggningsmaterial och kompositplätering, kraftigt utökat applikationsområdet för ytbehandlingsprocessen och gjort det till en oumbärlig del av den yttekniska designen.
Galvaniseringsprocessen är en av metallelektrodeponeringsteknikerna. Det är en process för att erhålla metallalluvium på fast yta genom elektrolys. Dess syfte är att ändra ytegenskaperna hos fasta råvaror, förbättra utseendet, förbättra korrosionsbeständigheten, slitstyrkan och friktionsbeständigheten, eller förbereda metallbeklädnad med speciella sammansättningsegenskaper. Ge unika elektriska, magnetiska, optiska, termiska och andra ytegenskaper och andra processegenskaper.
Generellt sett består processen med metallelektrodavsättning på katoden av följande processer1) Värmeöverföringsprocessen för de förpläterade positiva jonerna eller deras tiocyanrötter i litiumbatteriets elektrolyt till katodytan (produktens arbetsstycke) eller överföringens yta på grund av koncentrationsskillnaden2) ytomvandlingsprocessen för metallpositiva joner eller deras tiocyanogenrötter på ytan av den elektriska nivån och i vätskeskiktet nära ytan av oxidationsreaktionsprocessen, såsom omvandlingen av tiocyanogenligand eller reduktion av koordinationstal3) fotokatalytisk process metalljoner eller tiocyanogen på katoden för att erhålla elektroner, till metallmolekyler 4) nyfasbildningsprocess som ska bilda en ny fas, såsom bildning av metall eller aluminiumlegering. Galvaniseringstanken innehåller 2 elektriska nivåer, allmän produktarbetsstycke som katod, växlande strömförsörjningsåtkomst efter konstruktion av ett elektrostatiskt fält mellan de två aspekterna, under inverkan av elektrostatiska fältmetalljoner eller tiocyanrot till katodöverföringen, och nära katoden ytan för att producera det så kallade dubbelskiktet, då katoden omgivande jonkoncentration är mindre än jonkoncentrationen i området för att undvika katoden, Det kan leda till långdistansöverföring av joner.
Metallpositiva joner eller tiocyanogen frigörs genom frigörandet av komplexa joner, enligt det dubbla skiktet och anländer till katodytan för att generera oxidationsreaktion för att bilda metallmolekyler.
Svårigheten för laddning och urladdning av positiva joner vid varje punkt på katodytan är inte densamma. Vid noden och spetsvinkeln för kristallen är strömintensiteten och den elektrostatiska verkan mycket större än andra positioner av kristallen. Samtidigt har det molekylära omättade fettet som finns vid kristallnoden och den akuta vinkeln en högre adsorptionskapacitet. Och här bildar laddningen och urladdningen på denna plats gitterkonstanten för molekyler in i metallen. Det föredragna laddnings- och urladdningsstället för denna positiva jon är ögat i den belagda metallkristallen.
När ögonen expanderar längs kristallen, bildas ett lager av monoatomisk tillväxt sammankopplat av en extern ekonomisk stege. Eftersom katodmetallens gitterkonstanta yta innehåller en markspänning som breddas av gitterkonstanta krafter, upptar atomerna gradvis fästa till katodytan endast den del som är kontinuerlig med substratmetallens (katod) molekylära struktur, oavsett skillnaden i gitterkonstantgeometri och specifikationer mellan substratmetallen och beläggningsmetallen. Om den molekylära strukturen hos beläggningsmetallen är alltför olik den hos substratet, kommer tillväxtkristallisationen att vara densamma som grundens molekylära struktur, och sedan gradvis ändras till sin egen relativt stabila molekylstruktur. Den molekylära strukturen hos elektroalluvium beror på de kristallografiska egenskaperna hos den ackumulerade metallen själv, och den organisatoriska strukturen beror till viss del på förutsättningarna för elektrokristallisationsprocessen. Alluviumets kompakthet beror helt på jonkoncentrationen, utbytesströmmen och ytaktivt ämne, och elektrokristallens kristallstorlek beror till stor del på ytkoncentrationen av ytaktivt medel.
Två, enkel metallplätering process enkel metallplätering hänvisar till pläteringslösningen med endast ett slags metalljoner, efter plätering för att bilda en enda metallbeläggningsmetod.
Vanliga enstaka metallpläteringar inkluderar huvudsakligen varmförzinkning, kopparplätering, nickelplätering, rostfritt stålplätering, plätering av plätering och plätering, etc., som inte bara kan användas som ståldelar och andra korrosionsskydd, utan också har funktionen av dekoration design och förbättra egenskaperna för formbarhet.
Standardelektrodpotentialen för zink är -0,76v. För stålsubstrat är zinkbeläggning en subanodisk oxidationsbeläggning, som huvudsakligen används för att undvika korrosion av stål. Elektrogalvaniseringsprocessen är indelad i två kategorier: fysisk varmförzinkning och varmförzinkning utan cyanid.
Fysisk varmförzinkning kännetecknas av god pläteringsfunktion i vattenlösning, slät och delikat beläggning, bred användning, pläteringslösning är indelad i mikrocyanid, lågcyanid, medium cyanid och hög cyanid flera klasser.
Men eftersom ämnet är giftigt har man på senare år haft en tendens att välja mikrocyanid och ingen cyanidpläteringslösning.
Cyanidfri pläteringslösning inkluderar sur zinkfosfatpläteringslösning, saltpläteringslösning, kaliumtiocyanatpläteringslösning och gångjärnslös fluoridpläteringslösning.
1. Partiell alkali varmförzinkning beläggning kristall fin, bra glans, plätering lösning nivå och djup plätering förmåga är bra, tillåter användning av strömstyrka och temperaturområdet är brett, liten korrosion på systemet.
Den är lämplig för delar med komplicerad galvaniseringsprocess och beläggningstjocklek över 120¦Ìm, men strömstyrkan hos pläteringslösningen är relativt låg och giftig.
Följande aspekter bör uppmärksammas i pläteringslösningens konfiguration och pläteringsprocessen: 1} kontrollera strikt koncentrationen av varje komponent i pläteringslösningen.
Koncentrationsvärdet för varje komponent i varmförzinkad vattenlösning med hög cyanidhalt (moll/L} ska bibehållas som :2) var uppmärksam på lösningen i badet, natriumhydroxid och gasrelaterade komponenter.
När sulfidsammansättningen överstiger 50~100g/L reduceras ledningsförmågan hos pläteringslösningen, och anodoxidationspassiveringsbehandlingen måste användas i frysmetoden (kyltemperaturen är -5¡æ, varaktigheten är över 8h, kaliumet karbonatkoncentrationsvärdet reduceras till 30~40g/L). Eller jonbytesmetod (tillsats av natriumkarbonat eller bariumhydroxidavsättning i pläteringslösningen) som ska behandlas. 3) anodisk oxidation applicering av kallvalsad stålplåt (zinkhalt på 99,97%) bör vara uppmärksam på den anodiska oxidationshylsan för att undvika att anodslam flyter i pläteringslösningen, så att beläggningen inte blir slät.
4) Den fysiska varmförzinkade lösningens känslighet för rester är relativt liten och dess tillåtna innehåll är: koppar 0,075 — 0,2 g/L, bly 0,02 — 0,04 g/L, 0,05 — 0,15 g/L, tenn 0,05 — 0,1 g/L, krom 0,015 — 0,025g/L, Föroreningar i järn 0,15g/L¡¤ pläteringslösning kan lösas på följande sätt: Tillsätt 12,5-3g /L natriumsulfid, så att det kan bilda sulfidfällning med järn och bly och andra viktiga metall positiva joner att ta bort: Tillsätt lite zinkpulver, så att koppar och bly kan ersättas i botten av tanken för att ta bort: kan också plugga lösning, katodströmstyrkan är 0,1-0,2 A/cm2.
2 partiell alkali zinkfosfat varmförzinkad partiell alkali zinksyra th varmförzinkad badkomposition är enkel, bekväm att använda, fin och ljus beläggning, beläggningen är inte lätt att blekna, liten korrosion av systemet, avloppsrening är också mycket lätt.
Men pläteringslösningen med homogen pläteringsnivå och djuppläteringsförmåga än pläteringslösningen är dålig, strömintensiteten är låg (70% ~ 80%), beläggning över en viss tjocklek förbättrad duktilitet.