Dalawang drive-rated propane unloading pump na na-rate sa 30 horsepower (hp) ang patuloy na gumagana sa mataas na rate ng daloy na lampas sa design rated capacity na 110 gallons per minute (gpm). sa labas ng pump curve. Ang pump ay gumagana sa 160% Best Efficiency Point (BEP), na hindi katanggap-tanggap. sumailalim ang pump sa isang malaking overhaul pagkatapos ng anim na taon ng operasyon. Ang tinatayang runtime sa pagitan ng mga pangunahing pag-aayos ay humigit-kumulang 1 buwan, na napakaikli. Ang mga pump na ito ay itinuturing na mababa ang pagiging maaasahan, lalo na dahil ang proseso ng likido ay itinuturing na malinis na walang mga nasuspinde na solido.Propane Ang pag-alis ng mga bomba ay mahalaga upang mapanatili ang mga ligtas na antas ng propane para sa maaasahang operasyon ng natural gas liquids (NGL).
Upang matukoy ang sanhi ng pagpapatakbo ng mataas na daloy, muling kalkulahin ang mga pagkalugi ng friction ng sistema ng piping upang matukoy kung ang pump ay labis na idinisenyo. Samakatuwid, ang lahat ng nauugnay na isometric na mga guhit ay kinakailangan. determinadong tumulong sa pagkalkula ng mga pagkalugi sa friction.Ibinibigay ang kumpletong suction line na isometric view ng pump.Isometric view ng ilang discharge lines ay nawawala.Samakatuwid, ang konserbatibong pagtatantya ng pump discharge line friction ay natukoy batay sa kasalukuyang mga parameter ng pagpapatakbo ng pump.Samakatuwid, ang unit B suction line ay isinasaalang-alang sa pagkalkula, tulad ng ipinapakita sa berde sa Figure 1.
Upang matukoy ang katumbas na haba ng friction ng piping ng discharge piping, ginamit ang aktwal na mga parameter ng pagpapatakbo ng pump (Figure 2). Dahil pareho ang trak at destinasyong vessel ay may mga pressure equalization lines, nangangahulugan ito na ang tanging gawain ng pump ay maaaring hatiin sa dalawa .Ang unang gawain ay iangat ang likido mula sa antas ng trak patungo sa antas ng lalagyan, habang ang pangalawang gawain ay upang pagtagumpayan ang alitan sa mga tubo na nagkokonekta sa dalawa.
Ang unang hakbang ay upang matukoy ang katumbas na friction tube na haba upang makalkula ang kabuuang ulo (ƤHtotal) mula sa natanggap na data.
Dahil ang kabuuang ulo ay ang kabuuan ng friction head at ang elevation head, ang friction head ay maaaring matukoy sa pamamagitan ng Equation 3.
kung saan ang Hfr ay itinuturing na ang friction head (frictional losses) ng buong system (ibig sabihin, suction at discharge lines).
Sa pamamagitan ng pagtingin sa Figure 1, ang mga pagkalugi ng friction na kinakalkula para sa suction line ng Unit B ay ipinapakita sa Figure 4 (190 gpm) at Figure 5 (110 gpm).
Kailangang isaalang-alang ang friction ng filter sa pagkalkula. Ang normal para sa isang filter na walang mesh sa kasong ito ay 1 pound per square inch (psi), na katumbas ng 3 feet (ft). Gayundin, isaalang-alang ang pagkawala ng friction ng hose, na mga 3 talampakan.
Sa buod, ang mga pagkawala ng friction ng linya ng pagsipsip sa 190 gpm at daloy ng rate ng pump (110 gpm) ay nasa Equation 4 at 5.
Sa buod, ang friction losses sa discharge line ay maaaring matukoy sa pamamagitan ng pagbabawas ng kabuuang system friction Hfr mula sa suction line friction, tulad ng ipinapakita sa Equation 6.
Dahil kinakalkula ang friction loss ng discharge line, ang katumbas na frictional length ng discharge line ay maaaring tantiyahin batay sa kilalang diameter ng pipe at bilis ng daloy sa pipe. Gamit ang dalawang input na ito sa anumang pipe friction software, ang friction para sa 100 talampakan ng 4″ pipe sa 190 gpm ay kinakalkula na 7.2 feet. Samakatuwid, ang katumbas na friction length ng discharge line ay maaaring kalkulahin ayon sa Equation 7.
Gamit ang katumbas na haba ng discharge pipe sa itaas, ang discharge pipe friction sa anumang flow rate ay maaaring kalkulahin gamit ang anumang pipe fraction software.
Dahil ang factory performance ng pump na ibinigay ng supplier ay hindi umabot sa 190 gpm flow, ang extrapolation ay ginawa upang matukoy ang pump performance sa ilalim ng umiiral na high flow operation. Upang matukoy ang eksaktong curve, ang orihinal na manufacturing performance curve ay kailangang i-plot at makuha gamit ang ang LINEST equation sa Excel. Ang equation na kumakatawan sa pump head curve ay maaaring tantiyahin ng isang third order polynomial. Ang equation 8 ay nagpapakita ng pinaka-angkop na polynomial para sa factory testing.
Ipinapakita ng Figure 7 ang manufacturing curve (berde) at resistance curve (pula) para sa kasalukuyang mga kondisyon sa field na ang bleed valve ay ganap na nakabukas. Tandaan na ang pump ay may apat na yugto.
Bukod pa rito, ipinapakita ng asul na linya ang curve ng system, kung ipagpalagay na ang discharge shut-off valve ay bahagyang sarado. Ang tinatayang differential pressure sa kabuuan ng valve ay 234 feet. Para sa mga kasalukuyang valve, ito ay isang malaking differential pressure at hindi makakatugon sa mga kinakailangan.
Ipinapakita ng Figure 8 ang perpektong sitwasyon kapag ang pump ay ibinaba mula sa apat hanggang dalawang impeller (light green).
Bukod pa rito, ipinapakita ng asul na linya ang curve ng system kapag huminto ang pump at bahagyang nakasara ang discharge shut-off valve. Ang tinatayang differential pressure sa kabuuan ng valve ay 85 feet. Tingnan ang orihinal na kalkulasyon sa Figure 9.
Ang pagsisiyasat sa disenyo ng proseso ay nagsiwalat ng labis na pagtatantya ng kinakailangang ulo ng pagkakaiba dahil sa maling disenyo, nawawala ang pagkakaroon ng linya ng balanse ng gas/singaw sa pagitan ng tuktok ng trak at tuktok ng sisidlan. Ayon sa data ng pagproseso, nag-iiba ang propane vapor pressure makabuluhang mula sa taglamig hanggang tag-araw. Kaya ang orihinal na disenyo ay lumilitaw na ginawa na may pinakamababang presyon ng singaw sa trak (taglamig) at ang pinakamataas na presyon ng singaw sa lalagyan (tag-init) sa isip, na hindi tama. Dahil ang dalawa ay palaging konektado gamit isang balanseng linya, ang pagbabago sa vapor pressure ay hindi gaanong mahalaga at hindi dapat isaalang-alang sa pump differential head sizing.
Inirerekomenda na i-downgrade ang pump mula apat hanggang dalawang impeller at i-throttle ang discharge valve ng humigit-kumulang 85 talampakan. walang panloob na pinsala.Kung ang balbula sa panloob na patong ay hindi idinisenyo para sa mga ganitong sitwasyon, ang pabrika ay kailangang isaalang-alang ang karagdagang pagkilos. Upang huminto, ang unang impeller ay dapat manatili.
Si Wesam Khalaf Allah ay may walong taong karanasan sa Saudi Aramco. Siya ay dalubhasa sa mga pump at mechanical seal at kasangkot sa pagkomisyon at pagsisimula ng Shaybah NGL bilang isang reliability engineer.
Si Amer Al-Dhafiri ay isang espesyalista sa engineering na may higit sa 20 taong karanasan sa mga pump at mechanical seal para sa Saudi Aramco. Para sa karagdagang impormasyon, bisitahin ang aramco.com.
Oras ng post: Peb-21-2022
