Prinsip rawatan kriogenik injap dan aplikasinya dalam industri (dua) kaedah penyediaan model injap gambarajah terperinci

Prinsip rawatan kriogenik injap dan aplikasinya dalam industri (dua) kaedah penyediaan model injap gambarajah terperinci Mekanisme rawatan kriogenik masih di peringkat awal penyelidikan. Secara relatifnya, mekanisme kriogenik logam ferus (besi dan keluli) telah dikaji dengan lebih jelas, manakala mekanisme kriogenik logam bukan ferus dan bahan lain kurang dikaji, dan tidak begitu jelas, analisis mekanisme sedia ada pada asasnya berdasarkan bahan besi dan keluli. Penapisan struktur mikro menghasilkan pengukuhan dan ketegaran bahan kerja. Ini terutamanya merujuk kepada pemecahan selat martensit yang asalnya tebal. Sesetengah sarjana berpendapat bahawa pemalar kekisi martensit telah berubah. Sesetengah sarjana percaya bahawa penghalusan struktur mikro disebabkan oleh penguraian martensit dan pemendakan karbida halus. Sambungan atas: Prinsip rawatan kriogenik injap dan aplikasi industrinya (1) 2. Mekanisme rawatan kriogenik Mekanisme rawatan kriogenik masih di peringkat awal penyelidikan. Secara relatifnya, mekanisme kriogenik logam ferus (besi dan keluli) telah dikaji dengan lebih jelas, manakala mekanisme kriogenik logam bukan ferus dan bahan lain kurang dikaji, dan tidak begitu jelas, analisis mekanisme sedia ada pada asasnya berdasarkan bahan besi dan keluli. 2.1 Mekanisme kriogenik aloi ferus (keluli) Mengenai mekanisme rawatan kriogenik bahan besi dan keluli, penyelidikan dalam dan luar negara agak maju dan mendalam, dan setiap orang pada dasarnya telah mencapai kata sepakat, pandangan utama adalah seperti berikut. 2.1.1 Kerpasan karbida superfine daripada martensit, mengakibatkan intensifikasi penyebaran, telah disahkan oleh hampir semua kajian. Sebab utama ialah martensit adalah kriogenik pada -196 ℃ dan disebabkan oleh pengecutan isipadu, kekisi Fe Pemalar mempunyai kecenderungan untuk menurun, sekali gus menguatkan daya penggerak pemendakan atom karbon. Walau bagaimanapun, kerana resapan adalah lebih sukar dan jarak resapan adalah lebih pendek pada suhu rendah, sejumlah besar karbida ultrahalus tersebar dimendakan pada matriks martensit. 2.1.2 Perubahan sisa austenit Pada suhu rendah (di bawah titik Mf), sisa austenit terurai dan berubah menjadi martensit, yang meningkatkan kekerasan dan kekuatan bahan kerja. Sesetengah sarjana percaya bahawa penyejukan kriogenik boleh menghapuskan sisa austenit sepenuhnya. Sesetengah sarjana mendapati bahawa penyejukan kriogenik hanya boleh mengurangkan jumlah sisa austenit, tetapi tidak dapat menghapuskannya sepenuhnya. Ia juga dipercayai bahawa penyejukan kriogenik mengubah bentuk, pengedaran dan substruktur sisa austenit, yang bermanfaat untuk meningkatkan kekuatan dan keliatan keluli. 2.1.3 Penapisan Organisasi Penapisan struktur mikro menghasilkan pengukuhan dan peneguhan bahan kerja. Ini terutamanya merujuk kepada pemecahan selat martensit yang asalnya tebal. Sesetengah sarjana berpendapat bahawa pemalar kekisi martensit telah berubah. Sesetengah sarjana percaya bahawa penghalusan struktur mikro disebabkan oleh penguraian martensit dan pemendakan karbida halus. 2.1.4 Tegasan mampatan sisa pada permukaan Proses penyejukan boleh menyebabkan pengaliran plastik dalam kecacatan (mikropori, kepekatan tegasan dalaman). Semasa proses pemanasan semula, tekanan sisa dihasilkan pada permukaan lompang, yang boleh mengurangkan kerosakan kecacatan kepada kekuatan tempatan bahan. Prestasi muktamad ialah peningkatan rintangan haus yang melelas. 2.1.5 Rawatan kriogenik memindahkan sebahagian tenaga kinetik atom logam Terdapat kedua-dua daya ikatan yang mengekalkan atom rapat dan tenaga kinetik yang memisahkannya. Rawatan kriogenik memindahkan sebahagian tenaga kinetik antara atom, dengan itu menjadikan atom terikat lebih rapat dan meningkatkan kandungan seksual logam. 2.2 Mekanisme rawatan kriogenik aloi bukan ferus 2.2.1 Mekanisme tindakan rawatan kriogenik ke atas karbida bersimen Telah dilaporkan bahawa rawatan kriogenik boleh meningkatkan kekerasan, kekuatan lentur, keliatan hentaman dan paksaan magnetik karbida bersimen. Tetapi ia menjadikan kebolehtelapannya turun. Menurut analisis, mekanisme rawatan kriogenik adalah seperti berikut: separa A -- Co ditukar kepada ξ -- Co dengan rawatan kriogenik, dan tegasan mampatan sisa tertentu dijana dalam lapisan permukaan 2.2.2 Mekanisme tindakan rawatan kriogenik pada kuprum dan aloi berasaskan tembaga Li Zhicao et al. mengkaji kesan rawatan kriogenik ke atas struktur mikro dan sifat loyang H62. Keputusan menunjukkan bahawa rawatan kriogenik boleh meningkatkan kandungan relatif fasa β dalam mikrostruktur, yang menjadikan struktur mikro cenderung stabil, dan boleh meningkatkan kekerasan dan kekuatan loyang H62 dengan ketara. Ia juga berfaedah untuk mengurangkan ubah bentuk, menstabilkan saiz dan meningkatkan prestasi pemotongan. Selain itu, Cong Jilin dan Wang Xiumin et al. Universiti Teknologi Dalian mengkaji rawatan kriogenik bahan berasaskan Cu, terutamanya bahan sentuhan suis vakum CuCr50, dan keputusan menunjukkan bahawa rawatan kriogenik boleh menjadikan struktur mikro ditapis dengan ketara, dan terdapat fenomena dialisis bersama di persimpangan dua aloi. , dan sejumlah besar zarah termendak pada permukaan kedua-dua aloi. Ia serupa dengan fenomena karbida yang dimendakkan pada sempadan butiran dan permukaan matriks keluli berkelajuan tinggi selepas rawatan kriogenik. Di samping itu, selepas rawatan kriogenik, ketahanan terhadap kakisan elektrik bahan sentuhan vakum bertambah baik. Hasil penyelidikan rawatan kriogenik elektrod tembaga di negara asing menunjukkan bahawa kekonduksian elektrik bertambah baik, ubah bentuk plastik hujung kimpalan dikurangkan, dan hayat perkhidmatan meningkat hampir 9 kali ganda. Walau bagaimanapun, tiada teori yang jelas tentang mekanisme aloi tembaga, yang mungkin dikaitkan dengan transformasi aloi tembaga pada suhu rendah, yang serupa dengan transformasi sisa austenit kepada martensit dalam keluli, dan penghalusan bijirin. Tetapi mekanisme terperinci masih belum diputuskan. 2.2.3 Kesan dan mekanisme rawatan kriogenik ke atas sifat aloi berasaskan nikel Terdapat beberapa laporan mengenai rawatan kriogenik aloi berasaskan nikel. Dilaporkan bahawa rawatan kriogenik boleh meningkatkan keplastikan aloi berasaskan nikel dan mengurangkan sensitiviti mereka kepada kepekatan tegasan berselang-seli. Penjelasan pengarang kesusasteraan adalah bahawa kelonggaran tekanan bahan disebabkan oleh rawatan kriogenik, dan retakan mikro berkembang ke arah yang bertentangan. 2.2.4 Kesan dan mekanisme rawatan kriogenik ke atas sifat aloi amorf Bagi kesan rawatan kriogenik ke atas sifat aloi amorf, Co57Ni10Fe5B17 telah dikaji dalam literatur, dan didapati bahawa rawatan kriogenik boleh meningkatkan rintangan haus dan sifat mekanikal bahan amorf. Penulis percaya bahawa rawatan kriogenik menggalakkan pemendapan unsur bukan magnet di permukaan, menghasilkan peralihan struktur yang serupa dengan kelonggaran struktur semasa penghabluran. 2.2.5 Kesan dan mekanisme rawatan kriogenik ke atas aluminium dan aloi berasaskan aluminium Penyelidikan pemprosesan kriogenik aloi aluminium dan aluminium merupakan tempat tumpuan dalam penyelidikan rawatan kriogenik domestik dalam beberapa tahun kebelakangan ini, Li Huan dan chuan-hai jiang et al. Kajian mendapati bahawa rawatan kriogenik boleh menghapuskan tegasan sisa bahan komposit aluminium silikon karbida dan meningkatkan modulus keanjalannya, keamanan Shang Guang fang-wei jin dan lain-lain mendapati bahawa rawatan kriogenik untuk meningkatkan kestabilan dimensi aloi aluminium, mengurangkan ubah bentuk pemesinan. , meningkatkan kekuatan dan kekerasan bahan, Walau bagaimanapun, mereka tidak menjalankan kajian sistematik mengenai mekanisme yang berkaitan, tetapi secara amnya percaya bahawa tekanan yang dihasilkan oleh suhu meningkatkan ketumpatan terkehel dan menyebabkannya. Chen Ding et al. dari Universiti Teknologi Selatan Selatan secara sistematik mengkaji kesan rawatan kriogenik ke atas sifat aloi aluminium yang biasa digunakan. Mereka menemui fenomena putaran bijian aloi aluminium yang disebabkan oleh rawatan kriogenik dalam penyelidikan mereka, dan mencadangkan satu siri mekanisme pengukuhan kriogenik baharu untuk aloi aluminium. Menurut standard GB/T1047-2005, diameter nominal injap hanyalah tanda, yang diwakili oleh gabungan simbol "DN" dan nombor. Saiz nominal tidak boleh menjadi nilai diameter injap yang diukur, dan nilai diameter sebenar injap ditetapkan oleh piawaian yang berkaitan. Nilai ukuran am (unit mm) hendaklah tidak kurang daripada 95% daripada nilai saiz nominal. Saiz nominal dibahagikan kepada sistem metrik (simbol: DN) dan sistem British (simbol: NPS). Injap standard kebangsaan ialah sistem metrik, dan injap standard Amerika ialah sistem British. Di bawah dorongan perindustrian, pembandaran, ** dan globalisasi, prospek industri pembuatan peralatan injap Cina adalah luas, industri injap masa depan **, domestik, pemodenan, akan menjadi hala tuju utama pembangunan industri injap masa depan. Mengejar inovasi berterusan, mewujudkan pasaran baru untuk perusahaan injap, untuk membolehkan perusahaan dalam persaingan yang semakin sengit dalam industri injap pam untuk terus hidup dan pembangunan. Dalam pengeluaran injap dan penyelidikan dan pembangunan sokongan teknikal, injap domestik tidak mundur daripada injap asing, sebaliknya, banyak produk dalam teknologi dan inovasi boleh setanding dengan perusahaan antarabangsa, pembangunan industri injap domestik bergerak ke hadapan dalam hala tuju moden. Dengan perkembangan berterusan teknologi injap, penggunaan medan injap terus meluas, dan piawaian injap yang sepadan juga semakin diperlukan. Produk industri injap telah memasuki tempoh inovasi, bukan sahaja kategori produk perlu dikemas kini, pengurusan dalaman perusahaan juga perlu diperdalam mengikut piawaian industri. Diameter nominal dan tekanan nominal injap GB/T1047-2005 standard, diameter nominal injap hanya simbol, diwakili oleh gabungan simbol "DN" dan nombor, saiz nominal tidak boleh ** nilai diameter injap yang diukur, nilai diameter sebenar injap ditetapkan oleh piawaian yang berkaitan, nilai ukuran am (unit mm) tidak boleh kurang daripada 95% daripada nilai saiz nominal. Saiz nominal dibahagikan kepada sistem metrik (simbol: DN) dan sistem British (simbol: NPS). Injap standard kebangsaan adalah sistem metrik, dan injap standard Amerika adalah sistem British. Nilai DN metrik adalah seperti berikut: Nilai DN pilihan adalah seperti berikut: DN10(diameter nominal 10mm), DN15, DN20, DN25, DN32, DN40, DN50, DN65, DN80, DN100, DN125, DN100, DN25, DN150, DN25 DN300, DN350, DN400, DN450, DN500, DN600, DN700, DN800, DN900, DN1000, DN1100, DN1200, DN1400, DN1600, DN1800, DN200, DN200, DN200, DN200 DN3000, DN3200, DN3500, DN4000 Menurut GB/ Standard T1048-2005, tekanan nominal injap juga merupakan petunjuk, diwakili oleh gabungan simbol "PN" dan nombor. Tekanan nominal (unit: Mpa Mpa) tidak boleh digunakan untuk tujuan pengiraan, bukan ** nilai diukur sebenar injap, tujuan penubuhan tekanan nominal adalah untuk memudahkan spesifikasi bilangan tekanan injap, dalam pemilihan , unit reka bentuk, unit pembuatan dan unit penggunaan adalah mengikut peruntukan data berhampiran prinsip, penubuhan saiz nominal adalah tujuan yang sama. Tekanan nominal dibahagikan kepada sistem Eropah (PN) dan sistem Amerika (> PN0.1 (tekanan nominal 0.1mpa), PN0.6, PN1.0, PN2.5, PN6, PN10, PN16, PN25, PN40, PN63/64 , PN100/110, PN150/160, PN260, PN320, PN420 > Prakata penyediaan model injap Model VALVE biasanya harus menunjukkan jenis injap, mod pemacu, bentuk sambungan, ciri struktur, bahan permukaan pengedap, bahan badan injap dan tekanan nominal dan lain-lain Penyeragaman model injap adalah mudah untuk reka bentuk, pemilihan dan penjualan injap Pada masa kini, terdapat lebih banyak jenis dan bahan injap, dan sistem model injap menjadi lebih dan lebih kompleks standard penubuhan model injap, tetapi lebih dan lebih tidak dapat memenuhi keperluan pembangunan industri injap Di mana tidak boleh menggunakan nombor standard injap baru, setiap pengeluar boleh disediakan mengikut keperluan mereka sendiri STANDARD Kaedah Penyediaan Injap digunakan untuk injap pintu, injap pendikit, injap bebola, injap rama-rama, injap diafragma, injap pelocok, injap PLUG, injap sehala, injap keselamatan, injap pengurangan tekanan, perangkap dan sebagainya untuk saluran paip industri. Ia termasuk model injap dan penetapan injap. Kaedah penyediaan khusus model injap Berikut ialah gambar rajah jujukan setiap kod dalam kaedah penulisan model injap standard: Gambar rajah jujukan penyediaan model injap Memahami rajah di sebelah kiri adalah langkah pertama untuk memahami pelbagai model injap. Berikut ialah contoh untuk memberi anda pemahaman umum: Jenis injap: "Z961Y-100> "Z" ialah unit 1; "9" ialah 2 unit; "6" ialah 3 unit; "1" ialah 4 unit; "Y" adalah untuk 5 unit; "100" ialah 6 unit; "I" adalah untuk Unit 7 Model injap ialah: injap pintu, pemacu elektrik, sambungan dikimpal, pintu tunggal jenis baji, meterai karbida, tekanan 10Mpa, bahan badan keluli krom-molibdenum Unit 1: Kod jenis injap Untuk injap dengan fungsi lain atau dengan mekanisme khas lain, tambahkan perkataan Cina sebelum kod jenis injap Untuk huruf abjad, mengikut jadual berikut: Dua unit: mod penghantaran Unit 3: Jenis sambungan Unit Empat: Jenis struktur Kod bentuk struktur injap pintu Kod bentuk struktur untuk injap glob, pendikit dan pelocok