Diskutohet parimi i procesit të elektroplimit të valvulës së portës

Diskutohet parimi i procesit të elektroplimit të valvulës së portës

Shkaku kryesor i plasaritjes së trupave të valvulave të termocentraleve në saldimin me llak me bazë kobalti është zakonisht ngurtësia e lartë e valvulave. Në operacionin e saldimit, harku gjeneron një pishinë tretjeje, e cila vazhdon të shkrihet dhe të ngrohë pozicionin e saldimit, dhe temperatura bie me shpejtësi pas saldimit dhe metali i shkrirë kondensohet për të prodhuar saldim. Nëse temperatura e ngrohjes është e ulët, temperatura e shtresës së saldimit duhet të ulet me shpejtësi. Nën premisën e ftohjes së shpejtë të shtresës së saldimit, shkalla e tkurrjes së shtresës së saldimit është më e shpejtë se shkalla e tkurrjes së trupit të valvulës. Nën veprimin e një stresi të tillë, shtresa e saldimit dhe materiali origjinal formojnë shpejt një stres të brendshëm tërheqës dhe shtresa e saldimit plasaritet. Gjendja e punës e valvulës së termocentralit është përgjithësisht avull me temperaturë të lartë 540¡æ, kështu që materiali kryesor i valvulës së portës është 25 ose 12crmov, trupi i valvulës. kështu që materiali kryesor i valvulës së portës është 25 ose 12crmov, dhe lënda e parë e saldimit me spërkatje të trupit të valvulës është tela saldimi me aliazh me bazë kobalt d802(sti6).
d802 përputhet me edcocr -A në specifikimet gb984, që është ekuivalente me ercocr -A në aws.
Lëndët e para d802 mund të hapen dhe mbyllen vazhdimisht nga puna me presion ultra të lartë dhe temperaturë të lartë, me rezistencë të shkëlqyer ndaj konsumit, rezistencë ndaj goditjes, rezistencë ndaj oksidimit, rezistencë ndaj korrozionit dhe rezistencë ndaj kavitacionit.
Metali i saldimit të veshjes së elektrodës ErCoCr-A dhe telit mbushës në specifikimin Aws karakterizohet nga një mekanizëm nëneutektik i përbërë nga rreth 13% rrjet eutektik i çimentitit të kromit, i shpërndarë në nënshtresën kristalore të joneve kokrom-tungsten. Rezultati është një përzierje e përsosur e rezistencës së lëndës së parë ndaj dëmtimit të ulët të stresit dhe rezistencës së nevojshme për t'i rezistuar ndikimit të llojeve të caktuara të rrjedhës së procesit.
Lidhja e kobaltit ka rezistencë të mirë ndaj konsumimit të metaleve, veçanërisht ndaj gërvishtjeve nën ngarkesë të lartë.
Përbërja e fortë e aliazhit në substrat mund të sigurojë rezistencë më të mirë ndaj korrozionit dhe rezistencë oksidimi.
Kur metali i shkrirë i aliazhit me bazë kobalti është në gjendje të ngrohtë (brenda 650¡æ), forca e tij nuk ulet ndjeshëm. Vetëm kur temperatura rritet mbi 650¡æ, forca e saj do të ulet ndjeshëm. Kur temperatura kthehet në gjendjen normale të temperaturës, forca e saj do të kthehet në ngurtësinë fillestare.
Në fakt, kur materiali origjinal kryen trajtim termik pas saldimit, performanca e sipërfaqes nuk është e lehtë të dëmtohet. Valvula e termocentralit duhet të spërkatet me aliazh me bazë kobalti në vrimën e mesme të trupit të valvulës për ta bërë valvulën e portës së presionit të lartë të përballet me saldim me hark. Për shkak se fytyra është në pjesën e thellë të vrimës së mesme të trupit të valvulës, saldimi me spërkatje ka shumë të ngjarë të shkaktojë defekte të tilla si gryka e saldimit dhe çarje.
Testi i procesit të saldimit me spërkatje me vrima të cekëta d802 u krye duke prodhuar dhe përpunuar mostra sipas nevojës. Arsyeja e devijimit të lehtë gjendet në lidhjen e testit të procesit.
¢Ù Ndotja mjedisore e sipërfaqes së materialit saldues.
¢Ú Materialet e saldimit thithin lagështinë.
¢Û Materiali origjinal dhe metali mbushës përmbajnë më shumë papastërti dhe njolla vaji.
¢Ü Ngurtësia e pozicionit të saldimit të trupit të valvulës është e madhe me saldim elektrik (veçanërisht dn32 ~ 50mm).
(5) Standardi teknologjik i ngrohjes dhe trajtimit termik pas saldimit është i paarsyeshëm.
Procesi i saldimit nuk është i arsyeshëm.
¢ß Zgjedhja e materialit të saldimit është e paarsyeshme. Shkaku kryesor i plasaritjes së trupave të valvulave të termocentraleve në saldimin me llak me bazë kobalti është zakonisht ngurtësia e lartë e valvulave. Në operacionin e saldimit, harku gjeneron një pishinë tretjeje, e cila vazhdon të shkrihet dhe të ngrohë pozicionin e saldimit, dhe temperatura bie me shpejtësi pas saldimit dhe metali i shkrirë kondensohet për të prodhuar saldim. Nëse temperatura e ngrohjes është e ulët, temperatura e shtresës së saldimit duhet të ulet me shpejtësi. Nën premisën e ftohjes së shpejtë të shtresës së saldimit, shkalla e tkurrjes së shtresës së saldimit është më e shpejtë se shkalla e tkurrjes së trupit të valvulës. Nën veprimin e një stresi të tillë, shtresa e saldimit dhe materiali origjinal formojnë shpejt një stres të brendshëm tërheqës dhe shtresa e saldimit plasaritet. Këndet e pjerrëta duhet të ndalohen kur prodhohen pozicione saldimi.
Temperatura e ngrohjes është shumë e ulët dhe nxehtësia lëshohet shpejt gjatë punës së saldimit.
Temperatura e shtresës së ngurtë është shumë e ulët, shpejtësia e ftohjes së shtresës së saldimit është shumë e shpejtë për lëndët e para të saldimit me spërkatje.
Vetë materiali i saldimit, aliazh bazë kobalti ka një fortësi të lartë të kuqe, kur punon në 500 ~ 700¡æ, forca mund të mbajë 300 ~ 500 hb, por duktiliteti i tij është i ulët, rezistenca ndaj plasaritjes është e dobët, e lehtë për të prodhuar çarje kristali ose çarje të ftohta, kështu që duhet të nxehet para saldimit.
Temperatura e ngrohjes varet nga madhësia e pjesës së punës, dhe diapazoni i përgjithshëm i ngrohjes është 350-500¡æ.
Veshja e elektrodës së saldimit duhet të mbahet e paprekur përpara saldimit për të parandaluar thithjen e lagështirës.
Gjatë saldimit, torta piqet në 150¡æ për 1 orë dhe më pas futet në cilindrin izolues të telit të saldimit.
Harku r Këndi i saldimit me vrima të cekëta me spërkatje duhet të jetë sa më i madh që të jetë e mundur, në përgjithësi r¡Ý3 mm, nëse procesi e lejon.
Trupi i valvulës dn10 ~ 25 mm mund të ngjitet nga fundi i vrimës së cekët me tel saldimi, për të siguruar që temperatura e shtresës së ngurtë ¡Ý250*(2, në mes të harkut, harkohet në telin e saldimit të përmendur me shpejtësi të ngadaltë.
Pjesa e punës e produktit u ngroh në furrë (250¡æ) në 350 10 20¡æ përpara saldimit. Pas 1.5 orë izolim termik, u krye saldimi.
Në të njëjtën kohë kontrolloni temperaturën e shtresës së ngurtë ¡Ý250c, saldoni me spërkatje të gjithë fundin e mbresë së saldimit. Pas saldimit, trupi i valvulës duhet të futet menjëherë në furrë (450¡æ) për izolim dhe izolim termik. Kur temperatura e grupit ose temperatura e saldimit të furrës shuhet në 710¡À20¡æ, izolimi i nxehtësisë dhe izolimi mbahen për 2 orë dhe më pas ngrihen në frigorifer me furrën. Kur kontrolli i temperaturës dn është më i madh se 32 mm, trupi i valvulës duhet të ngjitet së pari në formë au për të zgjidhur problemin e elasticitetit të pabarabartë të shkaktuar nga ngurtësia e tepërt pas saldimit me spërkatje të aliazhit me bazë kobalti. Para operacionit të saldimit me spërkatje, pjesa e punës e produktit pastrohet, pjesa e punës futet në furrë (kontrolli i temperaturës është 250¡æ), nxehet në 450 ~ 500¡æ, izolimi i nxehtësisë dhe mbajtja për 2 orë, dhe saldimi shpallet .
Së pari, saldoni sipërfaqen me tel saldimi me bazë kobalti dhe përfundoni saldimin me mbresë të secilës shtresë. Në të njëjtën kohë, kontrolloni temperaturën midis shtresave ¡Ý250¡æ, dhe ngjitni mbresë me spërkatje pas gjithë përfundimit.
Më pas zëvendësoni telin martensitik prej çeliku të pandryshkshëm (teli inoks me përmbajtje të lartë kr, ni përmbajtje relative) për të bashkuar saldimin në formë U. Pasi të ketë përfunduar saldimi elektrik i trupit të valvulës, ai do të futet në furrë menjëherë (450¡æ) për izolim termik dhe ruajtjen e nxehtësisë. Pas përfundimit të saldimit elektrik të kësaj batch ose furre, temperatura do të rritet në 720¡À20¡æ për shuarje.
Shpejtësia e ngrohjes është 150¡æ/h, dhe izolimi i nxehtësisë mbahet për 2 orë.
Rezervuari i elektroplimit përmban dy nivele elektrike, pjesën e përgjithshme të produktit si katodë, aksesin e fuqisë kaluese pas ndërtimit të fushës elektrostatike midis dy aspekteve, nën ndikimin e joneve metalike të fushës elektrostatike ose rrënjës së tiocianogenit në transferimin e katodës dhe afër sipërfaqes së katodës. për të prodhuar të ashtuquajturën shtresë të dyfishtë, në këtë rast, përqendrimi i joneve rreth katodës është më i vogël se ai në rajonin që shmang katodën, gjë që mund të çojë në transferimin e joneve në distanca të gjata.
Jonet metalike pozitive ose tiocianogen lëshohen nga lirimi i joneve komplekse, sipas shtresës së dyfishtë dhe arrijnë në sipërfaqen e katodës për të gjeneruar reaksion oksidimi për të formuar molekula metalike.
Procesi Electroplating Historia electroplating është relativisht e hershme, procesi i trajtimit sipërfaqësor në fillim të kërkimit dhe zhvillimit është kryesisht për të përmbushur parandalimin e korrozionit të njerëzve dhe stoli duhet.
Vitet e fundit, me zhvillimin e industrializimit dhe shkencës dhe teknologjisë, zhvillimi i vazhdueshëm i proceseve të reja të prodhimit, veçanërisht shfaqja e disa materialeve të reja të veshjes dhe teknologjia e veshjes së përbërë, ka zgjeruar në masë të madhe fushën e aplikimit të procesit të trajtimit sipërfaqësor dhe e ka bërë atë të bëhet një pjesë e domosdoshme e dizajnit inxhinierik të sipërfaqes.
Procesi i elektroplimit është një nga teknologjitë e elektrodepozitimit të metaleve. Është një proces i marrjes së aluvioneve metalike në sipërfaqe të ngurtë me anë të elektrolizës. Qëllimi i tij është të ndryshojë karakteristikat e sipërfaqes së lëndëve të para të ngurta, të përmirësojë pamjen, të përmirësojë rezistencën ndaj korrozionit, rezistencën ndaj konsumit dhe rezistencën ndaj fërkimit, ose të përgatisë veshje metalike me karakteristika të veçanta të përbërjes. Jepni karakteristika unike elektrike, magnetike, optike, termike dhe të tjera sipërfaqësore dhe veti të tjera të procesit.
Në përgjithësi, procesi i elektrodepozitimit të metalit në katodë përbëhet nga proceset e mëposhtme1) Procesi i transferimit të nxehtësisë së joneve pozitive të paravendosur ose rrënjëve të tyre tiocianogen në elektrolitin e baterisë së litiumit në sipërfaqen e katodës (pjesa e punës së produktit) ose sipërfaqja e transferimit për shkak të ndryshimit të përqendrimit2) procesi i konvertimit sipërfaqësor të joneve pozitive të metalit ose rrënjëve të tyre tiocianogen në sipërfaqen e nivelit elektrik dhe në shtresën e lëngshme pranë sipërfaqes së procesit të reaksionit të oksidimit, siç është shndërrimi i ligandit tiocianogen ose zvogëlimi i numrit të koordinimit3) procesi fotokatalitik i joneve metalike ose tiocianogenit në katodë për të marrë elektrone, në molekula metalike 4) procesi i formimit të fazës së re që do të formojë një fazë të re, siç është formimi i metalit ose aliazhit të aluminit. Rezervuari i elektrikimit përmban 2 nivele elektrike, pjesën e përgjithshme të produktit si katodë, aksesin e furnizimit me energji elektrike pas ndërtimit të një fushe elektrostatike midis dy aspekteve, nën ndikimin e joneve metalike të fushës elektrostatike ose rrënjës së tiocianogenit në transferimin e katodës dhe afër katodës. Sipërfaqja për të prodhuar të ashtuquajturën shtresë të dyfishtë, atëherë përqendrimi i joneve rrethues i katodës është më i vogël se përqendrimi i joneve në zonë për të shmangur katodën, kjo mund të çojë në transferimin e joneve në distanca të gjata.
Jonet metalike pozitive ose tiocianogen lëshohen nga lirimi i joneve komplekse, sipas shtresës së dyfishtë dhe arrijnë në sipërfaqen e katodës për të gjeneruar reaksion oksidimi për të formuar molekula metalike.
Vështirësia e ngarkesës dhe shkarkimit të joneve pozitive në çdo pikë të sipërfaqes së katodës nuk është e njëjtë. Në nyjen dhe këndin akut të kristalit, intensiteti i rrymës dhe veprimi elektrostatik janë shumë më të mëdha se pozicionet e tjera të kristalit. Në të njëjtën kohë, yndyra molekulare e pangopur e vendosur në nyjen kristalore dhe këndin akut ka një kapacitet më të lartë absorbues. Dhe këtu ngarkesa dhe shkarkimi në këtë vend formojnë konstantën e rrjetës së molekulave në metal. Vendi i preferuar i ngarkimit dhe shkarkimit të këtij joni pozitiv është syri i kristalit metalik të veshur.
Ndërsa sytë zgjerohen përgjatë kristalit, formohet një shtresë e rritjes monatomike e lidhur nga një shkallë e jashtme ekonomike. Për shkak se sipërfaqja konstante e rrjetës së metalit të katodës përmban një stres të tokës të zgjeruar nga forcat konstante të rrjetës, atomet e ngjitura gradualisht në sipërfaqen e katodës zënë vetëm pjesën që është e vazhdueshme me strukturën molekulare të metalit të nënshtresës (katodës), pavarësisht nga ndryshimi. në gjeometrinë konstante të rrjetës dhe specifikimet ndërmjet metalit të nënshtresës dhe metalit të veshjes. Nëse struktura molekulare e metalit të veshjes është shumë e ndryshme nga ajo e nënshtresës, kristalizimi i rritjes do të jetë i njëjtë me strukturën molekulare të themelit dhe pastaj gradualisht do të ndryshojë në strukturën e tij molekulare relativisht të qëndrueshme. Struktura molekulare e elektroaluvionit varet nga karakteristikat kristalografike të vetë metalit të akumuluar, dhe struktura organizative varet në një masë të caktuar nga parakushtet e procesit të elektrokristalizimit. Kompaktësia e aluvionit varet tërësisht nga përqendrimi i joneve, rryma e shkëmbimit dhe surfaktanti sipërfaqësor, dhe madhësia e kristalit të elektrokristalit varet kryesisht nga përqendrimi i surfaktantit sipërfaqësor.
Dy, procesi i vetëm i veshjes metalike Veshja e vetme metalike i referohet zgjidhjes së veshjes me vetëm një lloj jonesh metali, pas veshjes për të formuar një metodë të vetme të veshjes metalike.
Proceset e zakonshme të veshjes së vetme të metaleve përfshijnë kryesisht galvanizimin me zhytje të nxehtë, veshjen me bakër, veshjen me nikel, veshjen prej çeliku të pandryshkshëm, veshjen me kallaj dhe veshjen me kallaj, etj., të cilat jo vetëm që mund të përdoren si pjesë çeliku dhe të tjera kundër korrozionit, por gjithashtu kanë funksionin të dizajnit të dekorimit dhe të përmirësojë karakteristikat e lakueshmërisë.
Potenciali standard i elektrodës së zinkut është -0.76v. Për nënshtresën e çelikut, veshja e zinkut është një shtresë oksidimi subanodik, e cila përdoret kryesisht për të shmangur korrozionin e çelikut. Procesi i elektrogalvanizimit ndahet në dy kategori: galvanizimi fizik me zhytje të nxehtë dhe galvanizimi me zhytje të nxehtë pa cianid.
Galvanizimi fizik me zhytje të nxehtë karakterizohet nga funksioni i mirë i plating në tretësirë ​​ujore, veshja e lëmuar dhe delikate, përdorimi i gjerë, zgjidhja e plating ndahet në disa klasa mikrocianide, cianid të ulët, cianid të mesëm dhe cianid të lartë.
Por për shkak se substanca është toksike, vitet e fundit është prirur të zgjedhë mikrocianid dhe jo zgjidhje për plating me cianid.
Solucioni i plasimit pa cianide përfshin tretësirën e veshjes me fosfat zinku acid, tretësirën e shtrimit me kripë, tretësirën e shtrimit të tiocianatit të kaliumit dhe tretësirën e veshjes me fluor pa varëse.
1. Veshje kristalore e pjesshme me zhytje të nxehtë me galvanizim, shkëlqim të mirë, niveli i zgjidhjes së plating dhe aftësia e shtresës së thellë janë të mira, lejojnë përdorimin e intensitetit aktual dhe diapazonin e temperaturës është i gjerë, korrozioni i vogël në sistem.
Ai është i përshtatshëm për pjesët me proces të komplikuar të elektrikimit dhe trashësinë e veshjes mbi 120¦Ìm, por forca aktuale e solucionit të veshjes është relativisht e ulët dhe toksike.
Aspekteve të mëposhtme duhet t'u kushtohet vëmendje në konfigurimin e solucionit të plating dhe procesin e plating: 1} kontrolloni rreptësisht përqendrimin e secilit komponent në zgjidhjen e plating.
Vlera e përqendrimit të secilit komponent të solucionit të ujit të galvanizuar me zhytje të lartë të cianidit (moll/L}) duhet të mbahet si: 2) kushtojini vëmendje tretësirës në banjë, hidroksidit të natriumit dhe përbërësve të lidhur me gaz.
Kur përbërja e sulfurit kalon 50~100g/L, përçueshmëria e tretësirës së platingut zvogëlohet dhe trajtimi i pasivimit me oksidim anodik duhet të përdoret në metodën e ngrirjes (temperatura e ftohjes është -5¡æ, kohëzgjatja është mbi 8 orë, kaliumi vlera e përqendrimit të karbonatit reduktohet në 30~40g/L). Ose metoda e shkëmbimit të joneve (shtimi i depozitimit të karbonatit të natriumit ose hidroksidit të bariumit në tretësirën e platingut) që do të trajtohet. 3) aplikimi i oksidimit anodik të pllakës së mbështjellë të ftohtë të çelikut (përmbajtja e zinkut prej 99,97%) duhet t'i kushtojë vëmendje mëngës së oksidimit anodik, për të shmangur baltën e anodës që noton në zgjidhjen e plating, në mënyrë që veshja të mos jetë e qetë.
4) Ndjeshmëria e tretësirës fizike të galvanizuar me zhytje të nxehtë ndaj mbetjeve është relativisht e vogël dhe përmbajtja e lejuar e saj është: bakër 0,075 — 0,2 g/L, plumb 0,02 — 0,04 g/L, 0,05 — 0,15 g/L, kallaj 0,05 — 0,1 g/L, krom 0,015 — 0,025g/L, papastërtitë në hekur 0,15g/L¡¤ tretësirë ​​lyerjeje mund të zgjidhen në mënyrat e mëposhtme: Shtoni 12,5-3g/L sulfur natriumi, në mënyrë që të mund të formojë precipitat sulfide me hekurin dhe plumbi dhe jonet e tjera kryesore pozitive të metaleve për t'u hequr: Shtoni pak pluhur zinku, në mënyrë që bakri dhe plumbi të zëvendësohen në fund të rezervuarit për t'u hequr: gjithashtu mund të mbyllni tretësirën, forca e rrymës së katodës është 0,1-0,2 A/cm2.
2 pjesshëm alkali zink fosfat dip nxehtë galvanizuar pjesshëm alkali acid zink th nxehtë dip galvanizuar përbërja e banjës është e thjeshtë, i përshtatshëm për t'u përdorur, veshja e imët dhe e ndritshme, veshja nuk është e lehtë për t'u zbehur, korrozioni i vogël i sistemit, trajtimi i ujërave të zeza është gjithashtu shumë i lehtë.
Por zgjidhja plating e nivelit homogjen plating dhe aftësia plating thellë se zgjidhja plating është e dobët, intensiteti aktual është i ulët (70% ~ 80%), veshja mbi një trashësi të caktuar përmirësim duktilitet.